m=T(化yz) OT (8) 式中： T(x.y,zt) 一边界上的己知函数：n一2的外法线方向的单位向量。 第三类边界条件：若已知周围介质在物体表面的温度为T(Xy,Z)' 在堆存区域表面边界，HPG和外 部介质（空气）间有温差，会产生热量的转移，则满足Newton热交换定律，在无穷小的时段内，经物体 表面无穷小面积流入周围介质中的热量和物体与介质在接触面上的温度差成正比，即： dQ=H(T-T)laodsdt (9) 式中：H一热交换系数。 体内部流向边界面元ds的热量为： dQ=- 最终出版稿 根据HPG堆存试验发现，模型边界条件可用第三类边界条件表示。由傅里 t时间内从物 dsdt On 式(9)与式(10)结合可得： - lo dsdt=H(T (11) 则此体系的边界条件为： +hT)leo (12) 其中，作1,0，工化y.2)=匹y2型为边果上的己知函数. 2.3水化反应的化学反应动力学方程 HPG水化过程的化学反应动力学方程可依据体系中自由水含量变化规律进行研究，分别对不同初始堆 存温度下的自由水含量进行数学回归拟洛，图4所示。拟合结果见表3，发现不同堆存温度下HPG自由水 含量随时间变化曲线符合一级反应动为学规律，且具有较高的相关性。随着初始堆存温度的升高，HPG 自由水含量变化幅度增大， 反应速案系数增大，表明堆体内部水化反应随温度升高而变得剧烈，体系中的 自由水将更快地转化为结晶水 (a) (b) Test value ·Text value 22 -Fitting curve -Fitting curve 30 20 8 18 R2-0.9626 R2-0.927 > 16 16 15 14 18 24 30 18 h2 T | T (x, y,z, t) n     (8) 式中：T (x,y,z,t) 2 —边界上的已知函数；n—∂Ω 的外法线方向的单位向量。 第三类边界条件：若已知周围介质在物体表面的温度为 T (x,y,z,t) 1 ，在堆存区域表面边界，HPG 和外 部介质（空气）间有温差，会产生热量的转移，则满足 Newton 热交换定律，在无穷小的时段内，经物体 表面无穷小面积流入周围介质中的热量和物体与介质在接触面上的温度差成正比，即： 1 dQ= ( - )| dsdt H T T  (9) 式中：H—热交换系数。 根据 HPG 堆存试验发现，模型边界条件可用第三类边界条件表示。由傅里叶定律可知，dt 时间内从物 体内部流向边界面元 ds 的热量为： T dQ | dsdt n       (10) 式（9）与式（10）结合可得： 1 T | dsdt= ( - )| n    H T T    (11) 则此体系的边界条件为： 3 T ( ) | =T (x,y,z,t) n hT     (12) 其中， = 0 H h   ， 1 3 T (x,y,z,t) T (x, y,z, t) H k  为边界上的已知函数。 2.3 水化反应的化学反应动力学方程 HPG 水化过程的化学反应动力学方程可依据体系中自由水含量变化规律进行研究，分别对不同初始堆 存温度下的自由水含量进行数学回归拟合，图 4 所示。拟合结果见表 3，发现不同堆存温度下 HPG 自由水 含量随时间变化曲线符合一级反应动力学规律[23]，且具有较高的相关性。随着初始堆存温度的升高，HPG 自由水含量变化幅度增大，反应速率系数增大，表明堆体内部水化反应随温度升高而变得剧烈，体系中的 自由水将更快地转化为结晶水。 录用稿件，非最终出版稿