/r20.2 3 0.8 T1r2=0.2 2 /2=0.4 0.6 /F2=0.生 0.4 0 -2 0.2 1.52.02.53.03.5 〔KJ Rm/r2 图4卷径比计算曲线 图5径向压力因子计算曲线 Fig.4 The culves for calculating Fig.5 The culves for calculating Rm/r2 好 即正常卷取的径向压力po不应低于36N/mm2。径向压力的实测情况)与计算结果基本相 符。当h<0.3mm时，0。=240N/mm2,〔K)为-1.2左右，由图4可知最大卷径比仅为1.9， 由图5可知相应的理想径向压力因子K1达0.46。这些计算说明当带卷外半径超过485mm或 者外半径未超过485mm而径向压力低于110N/mm时，就可能发生塌卷，这一结果也与现场 生产情况相符。 4结 论 (1)卷取机卷筒直径确定后，对一定摩度的带材，许用切向压力因子随之确定。因此从 防止塌卷角度出发，存在一最大极限卷取半径Rm,其值可由图4确定。 (2)当卷取半径R达到最大卷取半径R.时，卷取径向压力必须控制于理想径向压力p。 才能避免塌卷。.理想径向压力p。可借图5确定。 (3)卷取半径R<R时是否出现塌卷与径向压力的控制有关。 参考文献 1 Turley J W:Sendzimir Controled Collapse Winder Iron and Steel Eng., 1974,(11):42 2黄华清。轧钢机械。北京：治金工业出版社，1980,465 3王祖城，汪家才，弹塑性理论，北京钢铁学院治金机械教研室，1980,142 4秦和宣，木村智明。日立评论，1968，(7)：27 5刘思泉。大张力卷筒力参数计算研究，北京钢铁学院机械系硕士论文，1982 88_ 夕Z 碑声琳协 0= 4 }} 、 , 0 . 袱 厂叱厂、厂三 0 。 4 0 。 2 州日} 一 〔K 了 图 4 卷 径比计算曲线 F主9 . 4 T h e e u l v e s f o r e a l e u l a r i n g R m / f Z 。 5 2 。 0 图 5 . 5 3 . 0 刀m / r Z 径 向压力 因子计算 曲线 F 1 9 . ` 丁 h e e u l v e s f o r e a l e u l a t i n g 孟 f 即正常卷取的径向压力 p 。不应低于 3 6 N / m m “ 。 径向压 力 的 实 测情况 〔 ` ’ 与计算结果基本相 符 。 当几< 。 . 3 m m时 , 。 。 = 2 4 o N l m m , , 〔 K 〕为 一 1 . 2左右 , 由图 4 可知最大卷径比仅为 1 . 9 , 由图 6 可知相应的理想径 向压力因子 K 气达。 。 46 。 这 些计算说明 当带卷外半 径 超过4 85 m 。 或 者外半径未超过48 5 m m而径向压力低于 1 1 0 N / m m Z时 , 就可能发生 塌卷 , 这一结 果也与现场 生产情况相符 。 4 结 论 ( 1) 卷取机卷筒直径 确定后 , 对一定厚度的带 材 , 许用 切 向压 力因子 随之确定 。 因此从 防止塌卷 角度出发 , 存在 一最大 极限卷取半径 R 。 , 其值奇由图 4 确定 。 (2 ) 当卷取半径 R 达到最大卷取半径 R 。 时 , 卷取径向压力 必 须 控制于理想径向压力P 若 才能避免塌卷 。 . 理想径向 压力 P `可借图 5 确定 。 (3 ) 卷取半径 R < R . 时是否出现塌卷 与径向压力 的控制有关 。 参 考 文 献 1 T u r l e y J W 二 S e n d z i m i r C o n t r o l e d C o 1l a p s e W i n d e r I r o n a n d S仁e e l E n g 。 , 1 9 74 , ( 1 1 ) : 4 2 2 黄华清 . 轧钢机械 。 北京 : 冶金工 业出版社 , 、1 9 8 0 , 46 5 3 王祖城 , 汪家才 。 弹塑性理论 , 北京钢 铁学院 冶金机械教研室 , 1 9 80 , 1 42 4 秦和宣 , 未村智明 . 日立评论 , 1 0 6 8 , ( 7 ) : 2 7 5 刘思泉 。 大张力卷筒 力参数计算研究 , 北京钢铁学院机械系硕士论文 , 1 9 8 2