牟在根等：组合式钢框架内填预制RC墙结构静力性能有限元分析 ·1757· (a 公 应力/Pa 应力Pa ■2.147x10 ■2.147×10 1.970x107 1.968×10 1.793x10 1.789×10 1.617×10 1.611×10 1440×10 1.432×10 1.263x107 1.253×10 1.086x10 1.074×10 g090×10泸 8.952×10㎡ 7.321×105 7.164×10 5.552×10 5.375x10㎡ ● 3.783×10 2.014×10 3.587×10㎡ ■2.452×10 1.798×1 9.441×10F (c) 应力Pa 2.147×10 1.971×107 1.794×10 1.617×102 1.441×10 1.264×102 1.088×10 9.111×10m 7.345×10 5.580x10m 3.814×10 2.048×10㎡ 2.822×105 图7全螺栓模型混凝土板Mss应力分布及变形图.(a)结构达到屈服点：(b)结构达到最大承载力：(c)加载位移达到最大 Fig.7 Mises tress distribution and deformation of RC wall with full bolts model:(a)the structure reaches the yield point:(b)the structure reaches the maximum bearing capacity:(c)the structure reaches the maximum load displacement 上和右下的横向受压损伤带向右向左扩展，并且损伤 变，达到2000kN承载力后开始出现屈服，进入塑性强 程度加大，在达到最大加载位移的时候，损伤因子已经 化阶段，随后其承载力缓慢增加直到超过全螺栓模型 超过0.9. 达到3240kN,此外，在整个加载过程未出现下降段，表 图9显示了混凝土板的受拉损伤情况，首先在屈 明其在加载范围内具有较好的延性 服点时，板出现受拉损伤的区域和受压损伤完全相同， 3.2各构件破坏特征 只是受拉损伤程度较大；在加载位移为24mm时，板内 从图10荷载位移曲线中可以看到，竖向组合式模 已经出现大面积的受拉损伤，之后混凝土受拉损伤面 型与基础模型及全螺栓模型相比，其曲线具有的明显 积进一步扩大，基本占据了全部板的面积，所以在达到 差别在于其有两个明显的刚度变化点，其中在第一个 最大承载力之后，其变化不大 刚度变化点(a点)之后，其刚度只是减少但是依然保 特为常量，而在第二个刚度变化点(b点)之后的刚度 3竖向组合式模型有限元分析 则呈现出逐渐减小的趋势，因此在这里可以认为，b点 3.1荷载位移曲线 为该模型的真正屈服点，而至于a点出现这样的刚度 通过提取加载点的反力与位移数据，得到该模型 变化，则需要通过对各构件的应力和变形进行分析来 的荷载位移曲线，并将其与全螺栓模型和基础模型比 寻找答案.因此在各构件的破坏特征中，主要考察其 较，如图10所示 对应荷载位移曲线中a点，b点和c点（最大位移加载 从图10中可以看到竖向组合式模型的初始刚度 点)的变形和应力分布特征 和全螺栓模型基本相当，为225kN·mml,但是在承载 (1)钢框架 力达到750kN时，该模型的刚度出现了第一次下降， 图11展示了竖向组合模型钢框架在两个刚度变 这和全螺栓模型有所区别，之后其刚度基本刚保持不 化点和最大加载位移时的应力分布及变形情况，其中牟在根等: 组合式钢框架内填预制 ＲC 墙结构静力性能有限元分析 图 7 全螺栓模型混凝土板 Mises 应力分布及变形图 . ( a) 结构达到屈服点; ( b) 结构达到最大承载力; ( c) 加载位移达到最大 Fig． 7 Mises tress distribution and deformation of ＲC wall with full bolts model: ( a) the structure reaches the yield point; ( b) the structure reaches the maximum bearing capacity; ( c) the structure reaches the maximum load displacement 上和右下的横向受压损伤带向右向左扩展，并且损伤 程度加大，在达到最大加载位移的时候，损伤因子已经 超过 0. 9． 图 9 显示了混凝土板的受拉损伤情况，首先在屈 服点时，板出现受拉损伤的区域和受压损伤完全相同， 只是受拉损伤程度较大; 在加载位移为 24 mm 时，板内 已经出现大面积的受拉损伤，之后混凝土受拉损伤面 积进一步扩大，基本占据了全部板的面积，所以在达到 最大承载力之后，其变化不大． 3 竖向组合式模型有限元分析 3. 1 荷载位移曲线 通过提取加载点的反力与位移数据，得到该模型 的荷载位移曲线，并将其与全螺栓模型和基础模型比 较，如图 10 所示． 从图 10 中可以看到竖向组合式模型的初始刚度 和全螺栓模型基本相当，为 225 kN·mm － 1，但是在承载 力达到 750 kN 时，该模型的刚度出现了第一次下降， 这和全螺栓模型有所区别，之后其刚度基本刚保持不 变，达到 2000 kN 承载力后开始出现屈服，进入塑性强 化阶段，随后其承载力缓慢增加直到超过全螺栓模型 达到 3240 kN，此外，在整个加载过程未出现下降段，表 明其在加载范围内具有较好的延性． 3. 2 各构件破坏特征 从图 10 荷载位移曲线中可以看到，竖向组合式模 型与基础模型及全螺栓模型相比，其曲线具有的明显 差别在于其有两个明显的刚度变化点，其中在第一个 刚度变化点( a 点) 之后，其刚度只是减少但是依然保 持为常量，而在第二个刚度变化点( b 点) 之后的刚度 则呈现出逐渐减小的趋势，因此在这里可以认为，b 点 为该模型的真正屈服点，而至于 a 点出现这样的刚度 变化，则需要通过对各构件的应力和变形进行分析来 寻找答案． 因此在各构件的破坏特征中，主要考察其 对应荷载位移曲线中 a 点，b 点和 c 点( 最大位移加载 点) 的变形和应力分布特征． ( 1) 钢框架． 图 11 展示了竖向组合模型钢框架在两个刚度变 化点和最大加载位移时的应力分布及变形情况，其中 · 7571 ·