第九章气体动力循环 91=h-h=456.46kJ/g,92=h,-h=280.21kJ/kg。wm=9,-92=17625kJ/kg, =W=38.6%。 7= 9-17某采用回热的大型陆上燃气轮机装置定压加热理想循环（图9-11）输出净功率 为100MW,循环的最高温度为1600K,最低温度为300K,循环最低压力100kPa,压 气机中的压比π=14，若回热度为0.75，空气比热容可取定值， 求：循环空气的流量和循环的热效率。 提示和答案：工，=1 =637.63K, P K-1 P3=p2=xp=1400 kPa,T=T =752.79K, P. 图9-11 e=h,-h=339.32kJ/kg,w=h-h,=851.45kJ/kg,we=w,-we=512.13kJ/g。 由于回热不改变循环净功，所以，循环工质流量9m= P=1953k5.回热度0=么-么， hs-h T6=h+o(h-h)=T+σ(T,-T)=724.0K,回热后q,=c(T-T)=880.4kJ/kg,循 环效率n-”=0.582。 9-18若例9-2燃气轮机装置的布雷顿循环配置一回热器，回热度σ=70%（图9-12）， 空气比热容c。=1.005kJ/kgK),K=1.4,试求：(1)循环 净功及净热量：(2)循环热效率及效率。 提示和答案：由回热度。=么-=-=0.7，求 hs-h T-T 得7、8点的温度：T,=T,+o(T-T)=728.15K, f g T=T,-o(T,-T)=672.35K。q=477.9kJ/kg=wm, 图9-12 2=4=5675%A=Cn2-Rn=09079 J(kg-K),7==92748 T P2 84第九章 气体动力循环 84 图 9-12 1 3 2 q h h    456.46 kJ/kg ， 2 4 1 q h h    280.21 kJ/kg。 net 1 2 w q q   176.25 kJ/kg ， net t 1 38.6 % w q    。 9-17 某采用回热的大型陆上燃气轮机装置定压加热理想循环（图 9-11）输出净功率 为 100 MW ，循环的最高温度为 1 600 K ，最低温度为 300 K ，循环最低压力 100 kPa ，压 气机中的压比   14 ，若回热度为 0.75，空气比热容可取定值， 求：循环空气的流量和循环的热效率。 提示和答案： 1 2 2 1 1 637.63 K p T T p            ， 3 2 1 p p p     1 400 kPa ， 1 4 4 3 3 752.79 K p T T p            ， C 2 1 w h h    339.32 kJ/kg ， T 3 4 w h h    851.45 kJ/kg， net T C w w w    512.13 kJ/kg。 由于回热不改变循环净功，所以，循环工质流量 net 195.3 kg/s m P q w   。回热度 6 2 5 2 h h h h     ， 6 2 4 2 2 4 2 T h h h T T T          ( ) ( ) 724.0 K ，回热后 1 3 6 ( ) 880.4 kJ/kg p q c T T    ，循 环效率 net t 1 0.582 w q    。 9-18 若例 9-2 燃气轮机装置的布雷顿循环配置一回热器，回热度   70% （图 9-12）， 空气比热容 1.005 kJ/(kg K) p c   ，  1.4 ，试求：（1）循环 净功及净热量；（2）循环热效率及 效率。 提示和答案：由回热度 7 2 7 2 5 2 4 2 0.7 h h T T h h T T         ，求 得 7、8 点的温度： 7 2 4 2 T T T T     ( ) 728.15 K ， 8 4 4 2 T T T T    ( ) 672.35 K。 net net q w   477.9 kJ/kg ， net t 1 56.75 % w q    。 3 3 23 g 2 2 ln ln 0.907 9 kJ/(kg K) p T p s c R T p      ， 1 1 23 927.48 K q T s    ， 图 9-11