之和的压缩段计算 P;第i层土分层中点的自重应力 Pa-先期固结压力,正常固结时p=po,欠固结时pa<poi ②超固结条件下 a对于应力增量Ap>p2-p2时, P Ca . lgl poi t api P P b.对于应力增量Ap≤P-P时, Ah Poi t (6-9) 式中:C。一第i层土中的回弹指数 2.瞬时沉降Sd 瞬时沉降包括土的两种沉降,一种由地基土弹性变形引起:另一部分是由于软土滲透系 数低,加荷后初期不能排水固结,因而土体产生剪切变形,此时沉降是由软土侧向剪切变形 引起。前一部分可用弹性理论公式计算 (1-4) (6-10) E 式中:p一基础底面平均压力 b-矩形基础的宽度 一软土的泊松比,此处=0.5 Ed一软土的弹性模量,可用三轴仪不排水试验求 一沉降影响系数,与基础形状、计算点位置有关,可自土力学教材中查用 由于工程设计中地基承载力的采用都限制塑性区的开展,因而由土体初期侧向剪切位移 引起的沉降,在总的瞬时沉降中所占比例不大,目前一般不计或略作估算。 对于土体的一维变形情况,瞬时沉降是很小的,特别是当土体饱和时,由于土中水及土 颗粒本身的变形可忽略不计,瞬时沉降接近于零。但是,对于土体的二维或三维变形情况, 瞬时沉降在地基总沉降量中占有相当大的比例,并且与加荷方式和加荷速率有很大的关系, 比如采用一次瞬时加载时产生的瞬时沉降就比采用慢速均匀加载时大得多 有时也用Sa=(0.2~0.3)Sε对瞬时沉降进行估算 3.次固结沉降Ss 长期现场观测表明,在理论计算的固结 过程结束后,软土地基因土骨架的蠕动而继 续发生长期(长达数年以上)的、缓慢的压缩, 称为次固结沉降如图6-2所示。当软土较厚, 含高塑性矿物等较多时,对沉降要求严格的之和的压缩段计算； i p —第 i 层土分层中点的自重应力； ci p —先期固结压力，正常固结时 pci=poi，欠固结时 pci<poi； ②超固结条件下 a.对于应力增量 p  pc − po 时，               +  +           +  = = ci oi i ci oi ci si n i oi i c p p p C p p C e h S lg lg 1 1 （６-8） b. 对于应力增量 p  pc − po 时，               +   +  = = oi oi i si n i oi i c p p p C e h S lg 1 1 （６-9） 式中： Csi—第 i 层土中的回弹指数 2．瞬时沉降 Sd 瞬时沉降包括土的两种沉降，一种由地基土弹性变形引起；另一部分是由于软土渗透系 数低，加荷后初期不能排水固结，因而土体产生剪切变形，此时沉降是由软土侧向剪切变形 引起。前一部分可用弹性理论公式计算 bp E S d d  (1  ) 2 − = （6-10） 式中： p —基础底面平均压力； b—矩形基础的宽度；  —软土的泊松比，此处  ＝0.5 Ed—软土的弹性模量，可用三轴仪不排水试验求；  —沉降影响系数，与基础形状、计算点位置有关，可自土力学教材中查用。 由于工程设计中地基承载力的采用都限制塑性区的开展，因而由土体初期侧向剪切位移 引起的沉降，在总的瞬时沉降中所占比例不大，目前一般不计或略作估算。 对于土体的一维变形情况，瞬时沉降是很小的，特别是当土体饱和时，由于土中水及土 颗粒本身的变形可忽略不计，瞬时沉降接近于零。但是，对于土体的二维或三维变形情况， 瞬时沉降在地基总沉降量中占有相当大的比例，并且与加荷方式和加荷速率有很大的关系， 比如采用一次瞬时加载时产生的瞬时沉降就比采用慢速均匀加载时大得多。 有时也用 Sd＝(0.2～0.3)Sc对瞬时沉降进行估算。 3．次固结沉降 Ss 长期现场观测表明，在理论计算的固结 过程结束后，软土地基因土骨架的蠕动而继 续发生长期(长达数年以上)的、缓慢的压缩， 称为次固结沉降如图 6-2 所示。当软土较厚， 含高塑性矿物等较多时，对沉降要求严格的