（1)Q与1'/元之间的关系星凹形曲线的规律（图2,3）。在1'/二4~4.5处Q有一 个最小值；当1'/<4~4.5时，相当于开始轧制的道次，随'信的增加Q值迅速下降；当 1/≥4~4.5时，相当于以后的轧制道次，Q。值随1/五的增加而上升。 应该指出，虽然上图中的Q,值並非真实的观测值，除去仪表量测误差之外，它还包含 首K和'的模型误差。但这些误差並不会改变上述的规律性。 为了分析a取值的影响，以一块试料的9个道次为例，整理了a从0.25到0.40的Qp观 测值及区值。开始的道次，由于轧件的硬化程度(K出/K入)较大，不同的加权系数α对正值 有较明显的影响，而在以后的道次，硬化程度迅速减小，不同α下的值並无明显差异。虽 然α对开始道次的区值，从而对Q。值有影响，但它不会改变上述的规律性，最小Q。处的 '/元值略有变动，但不大。 Q。=(1')呈凹形图形的这种规律性，说明了从坯料到成品的轧制过程，是从不均匀 的压下过渡到均匀压下，开始道次的1/≤4~4.5，类似中厚轧件的轧制，沿高向上的变形 是不均匀的，表面层的变形大于中心层的，纵向上产生了附加的压应力，致使Q。值增高。 实验中我们观察到这些道次的轧件侧边酪呈凹形，从第1道次轧后的显微组织上看，晶粒的 伸长程度表面层大于中心层〔7)。五弓勇雄等〔8)在D[100、290与380毫米轧机上分别冷轧 H。1.0、1.6与3.2毫米的低炭钢，发现伴随着Q一1'/元的上述逆依赖性，经r5%与15%轧 后的试料，沿高向上的显微硬度分布不均，表面层的硬度高于中央部位的；並且轧后试料的 硬度与辊径有依赖性。这些都证实了表面层的变形大于中心层的，沿轧件高向上的应力状态 分布不均。随'/的增高，应力状态不均布的程度减弱，附加的压应力减弱，故Q值下降。 以后的道次，1'/≥44.5，相当于薄件的轧制，变形比较均匀；在这种条件下，随'/的 增加，外摩擦的影响加剧，致使Q值增大。从p,分布的实验〔9〕中观察到，对1'/元小于一定 值的轧制，入口部位出现了一个不同于摩擦峰的压力高峰，这种特征必然使总压力升高、 Qp值变大。 对于冷带轧制，所以会出现这种压下变形不均的现象，关键的原因在于H/D工与「这两 个参数值；即在D工一定的尔件下，取决于IH和；它决定着变形区的形状指数1'与变形金属 的应力状态。对比一些近代投产的大型冷连轧机组，例如五机架的1700冷连轧机组，H/D工值 约0.004~0.01(D工≈610~530毫米，H≈2.06.0毫米)，实验轧机的参数H/D工值偏大 (约0.014~0.018)，这是造成开始道次沿轧件高向上压下变形不均、Qp=f(1'/元)星凹 形图形规律的主要原因。 一些资料〔10)提出平截面法Q理论解的适用条件是'/≥1，这是不全面的。以我们的 实验结果为例，即便对于冷轧板带，当1'小于4时，Q。理论解就不适用，计算值远低于 实际值；'值越小，误差就越大，必须给Q,理论解以校正量 1 △Qp (9) 名 应该指出，随着设备工艺条件（μ、H、r、D工）的不同，对应于Q,最小值的1'元值並非常 数，因为这些条件都影响着变形区内金属的应力状态。这个实验规律与齐藤等〔10)〔8)采用 能冠法解析外区(Peening)效应的结果，在定性上是一致的。 (2)从几次实验观测值逐步回归分析的结果看，Q。的回归方程不稳定，在自变量的 组合以及参数的数值上都有波动〔7)。影响稳定性的主要原因如下：· 119与 ’ 而之 间的关 系呈 凹 形 曲线 的规律 图 ， 。 在 万坦 、 处 有 一 个最 小值 当 而 、 时 ， 相 当于开 始 轧制 的道次 ， 随 万的 增加 值迅 速下 降 当 万七 、 时 ， 相 当 于 以 后 的轧制道 次 ， 值 随 万的增加而 上 升 。 应 该 指 出 ， 虽然 上 图 中的 值 亚非真实 的观 测 值 ， 除去 仪表 量测 误 差之 外 ， ‘ 已还 包 含 着 和 的模 型 误差 。 但这 些 误 差亚 不 会改 变上述 的规 律 性 。 为 了分 析 。 取 值 的影 响 ， 以 一 块 试料 的 个道次 为例 ， 整理 了 从 到 的 ， 观 测 值 及元道 。 开 始 的道 次 ， 由于轧 件的硬 化程度 出 入 较大 ， 不 同 的加 权 系数 对元值 有 较 明显 的影 响 而在 以 后 的道 次 ， 硬化程度迅 速减 小 ， 不 同 。 下 的面值业 无 明显差 异 。 虽 然 对开 始道次 的 元 值 ， 从而对 。 值有 影 响 ， 但 它不 会改 变 上述 的规律 性 ， 最 小 处 的 沪 疡 值略有 变动 ， 但不大 。 ， ‘ 属 暴凹 形 图形 的这 种规 律 性 ， 说 明 了从坯料 到 成品 的轧制 过 程 ， 是 从不均 匀 的压下过渡 到均 匀 压下 ， 开 始道次 的 万三 ， 类似 中厚 轧件 的 轧制 ， 倍高 向上 的变形 是不均 匀 的 ， 表面 层 的变形 大 于 中心层 的 ， 纵 向上产牛了附加 的压应 力 ， 致 使 。 值 增高 。 实验 中我们 观 察到这 些 道次 的轧件侧边 略呈 凹 形 从第 道次轧 后 的显微 组织 上看 ， 晶粒 的 伸长 程度表面 层大 于 中心层 〔 〕 。 五 弓勇雄等 〔 〕在 〔 、 与 毫米轧机 上分 别冷 轧 。 、 与 毫米 的低 炭钢 ， 发现 伴随着 一 产 而的上述逆 依赖 性 ， 经 与 轧 后 的 试料 ， 沿高 向上 的 显 微硬 变分 布不均 ， 表面 层 的硬度高 于 中央 部位 的 业 且 轧后 试 料 的 硬 度与辊 径有 依赖 性 。 这 些都证 实 了表面 层 的变形 大于 中心层 的 ， 沿 轧件高 向上的应 力状 态 分 布不 均 。 随 产 历 的增高 ， 应 力状 态 不均布 的程度减 弱 ， 附加 的压 应 力减 弱 ， 故 值下 降 。 以 后 的道次 ， 产 万七 、 ， 相 当于薄件的轧 制 ， 变形 比较均 匀 在这 种条 件下 ， 随 产 万的 增 加 ， 外 摩擦 的影 响加剧 ， 致使 值 增大 。 从 分布 的实验 〔 〕中观 察到 ， 对 万小于一定 值 的轧 制 ， 入 口 部位 出现 了一 个不 同于摩 擦 峰的压力高 峰 ， 这 、 种特 征 必 然使总压 力升高 、 值 变大 。 对于冷 带 轧制 ， 所 以 会出现这 种压 下变形 不均 的现 象 ， 关键 的原 因在 于 工 与 这 两 个 参数 值 即 在 工 一定 的条件下 ，取 决 于 和 它 决定着 变形 区 的形状指数 产 万与变形 金属 的应力状 态 。 对 比一些 近代投产 的大型 冷连 轧机组 ， 例如五机 架 的 冷 连 轧机组 ， 工 值 约 、 工 丝 毫米 ， 。 竺 、 毫米 ， 实验 轧机 的参数 工 值偏 大 约 、 ， 这 是 造 成开 始道次沿轧 件高 向上压下 变形不 均 、 ‘ 万 呈 凹 形 图形 规 律 的主要 原 因 。 一些 资料 〔 的 提 出平 截面 法 理 论解 的适 用 条件是 ‘ 而七 ， 这是 不 全面 的 。 以 我们 的 实验结 果为例 ， 即便 对于冷轧板带 ， 当 万小于 时 ， 理 论解就不适 用 ， 计算值 远低 于 实际值 产 坑位越 小 ， 误 差就 越大 ， 必 须 给 理论解 以 校 正 量 ， ﹃ 一 优 应该 指 出 ， 随 着设 备工 艺 条件 件 、 、 、 工 的不 同 ， 对应 于 最 小值 的 产 而值业 非 常 数 ， 因为这 些 条 件都 影响着 变形 区 内金属 的应力状 态 。 这个实验规律与齐藤等 〔 〕〔 〕 采 用 能 鼠法 解析外 区 效应 的结 果 ， 在 定 性 上是一 致 的 。 从几 次实验 观测 值逐 步 回归分 析 的结 果看 ， 的 回归方 程 不稳 定 ， 在 自变量 的 组合 以 及 参数 的数值 上都有 波 动 〔 〕 。 影 响稳 定 性的主要 原 因如 平 ‘