·234. 工程科学学报，第37卷，第2期 0.0015 一。一双边浪初始缺陷 0.0035 0.0010 ·一边中复合浪初始缺陷 0.0030 。—初始双边浪缺陷 一·一14浪初始缺陷 ·一辊形1 0.0005 一中浪初始缺陷 0.0025 ▲一银形2 0.0020 一。一辊形3 过 *19066646 0.0015 ◆一银形4 -0.0005 0.0010 -0.0010 0.0m5 -0.0015 0 0.2 0.40.6 0.8 1.0 归一化宽度 0 02 0.40.60.810 归一化宽度 图6理想刚性辊时的最终延伸差 图8刚性辊形时的最终延伸差 Fig.6 Final extension difference by ideal rigid rolls Fig.8 Final extension difference by rigid roll contour 2.2各类初始板形缺陷在平整轧制过程中的遗传与 演变规律 0.004 。一初始中浪缺陷 初始板形缺陷的最大延伸差为0.001，经过图2 ·一辊形1 0.003 。一耀形2 中的四种刚性辊形的工作辊平整轧制后，初始板形缺 一辊形3 0.002 一·一辊形4 陷经过遗传与演变，带钢内部产生附加延伸差，叠加初 始板形缺陷所形成的初始延伸差，得到最终的板形平 0.001 坦度，即延伸差分布.最终的延伸差分布，是由辊缝形 状（塑性变形条件）、初始板形缺陷导致的不均匀应力 0.001 场以及三维塑性变形行为共同决定的，这是一个复杂 的多场耦合的非线性问题. 0 020.40.60.8 1.0 归一化宽度 (1)初始双边浪板形缺陷在平整轧制过程中的可 图9刚性辊形时的附加延伸差 控性与演变规律.如图7所示，经过四种刚性辊形的 Fig.9 Additional extension difference by rigid roll contour 工作辊平整轧制后，由辊缝形状（塑性变形条件）、初 始板形缺陷导致的不均匀应力场以及三维塑性变形行 作辊的平整轧制后，由辊缝形状（塑性变形条件）、初 为共同作用，带钢内部产生了附加延伸差，随着辊缝凸 始板形缺陷导致的不均匀应力场以及三维塑性变形行 度的增加，带钢边部的附加延伸差递增 为共同作用，带钢内部产生了附加延伸差，随着辊缝凸 度的增加，带钢边部的附加延伸差递增. 0.0025 ·一初始双边浪缺陷 如图10所示，经过四种刚性辊形的工作辊平整轧制 ·一捉形1 0.0020 ·一银形2 后，由于辊缝形状的作用，辊形1削弱了带钢初始的中浪 一。一形3 板形缺陷.由于辊缝凸度的进一步增加，其他三种辊形都 20.0015 一◆辊形4 把带钢初始的中浪板形缺陷转换成了边浪板形缺陷，并 0.0010 且边浪板形缺陷程度随着辊缝凸度的增加而加剧 0.0005 (3)初始1/4浪板形缺陷在平整轧制过程中的可 0.003 。一初始中浪缺陷 0 02 0.40.60.8 1.0 ·一辊形1 归一化宽度 0.002 ·一辊形2 一银形3 图7刚性辊形时的附加延伸差 ·一银形4 Fig.7 Additional extension difference by rigid rollcontour 三0.001 如图8所示，经过四种刚性辊形的工作辊平整轧 制后，由于辊缝形状的作用，四种刚性辊形的工作辊都 -0.001 加剧了带钢的边浪板形缺陷，随着辊缝凸度的增加，对 于带钢边浪板形缺陷的加刷程度递增. 0 02 0.40.60.8 归一化宽度 (2)初始中浪板形缺陷在平整轧制过程中的可控 图10刚性辊形时的最终延伸差 性与演变规律.如图9所示，经过四种刚性辊形的工 Fig.10 Final extension difference by rigid roll contour工程科学学报，第 37 卷，第 2 期 图 6 理想刚性辊时的最终延伸差 Fig． 6 Final extension difference by ideal rigid rolls 2. 2 各类初始板形缺陷在平整轧制过程中的遗传与 演变规律 初始板形缺陷的最大延伸差为 0. 001，经过图 2 中的四种刚性辊形的工作辊平整轧制后，初始板形缺 陷经过遗传与演变，带钢内部产生附加延伸差，叠加初 始板形缺陷所形成的初始延伸差，得到最终的板形平 坦度，即延伸差分布． 最终的延伸差分布，是由辊缝形 状( 塑性变形条件) 、初始板形缺陷导致的不均匀应力 场以及三维塑性变形行为共同决定的，这是一个复杂 的多场耦合的非线性问题． ( 1) 初始双边浪板形缺陷在平整轧制过程中的可 控性与演变规律． 如图 7 所示，经过四种刚性辊形的 工作辊平整轧制后，由辊缝形状( 塑性变形条件) 、初 始板形缺陷导致的不均匀应力场以及三维塑性变形行 为共同作用，带钢内部产生了附加延伸差，随着辊缝凸 度的增加，带钢边部的附加延伸差递增． 图 7 刚性辊形时的附加延伸差 Fig． 7 Additional extension difference by rigid rollcontour 如图 8 所示，经过四种刚性辊形的工作辊平整轧 制后，由于辊缝形状的作用，四种刚性辊形的工作辊都 加剧了带钢的边浪板形缺陷，随着辊缝凸度的增加，对 于带钢边浪板形缺陷的加剧程度递增． ( 2) 初始中浪板形缺陷在平整轧制过程中的可控 性与演变规律． 如图 9 所示，经过四种刚性辊形的工 图 8 刚性辊形时的最终延伸差 Fig． 8 Final extension difference by rigid roll contour 图 9 刚性辊形时的附加延伸差 Fig． 9 Additional extension difference by rigid roll contour 作辊的平整轧制后，由辊缝形状( 塑性变形条件) 、初 始板形缺陷导致的不均匀应力场以及三维塑性变形行 为共同作用，带钢内部产生了附加延伸差，随着辊缝凸 度的增加，带钢边部的附加延伸差递增． 图 10 刚性辊形时的最终延伸差 Fig． 10 Final extension difference by rigid roll contour 如图10 所示，经过四种刚性辊形的工作辊平整轧制 后，由于辊缝形状的作用，辊形 1 削弱了带钢初始的中浪 板形缺陷． 由于辊缝凸度的进一步增加，其他三种辊形都 把带钢初始的中浪板形缺陷转换成了边浪板形缺陷，并 且边浪板形缺陷程度随着辊缝凸度的增加而加剧． ( 3) 初始 1 /4 浪板形缺陷在平整轧制过程中的可 · 432 ·