于壁温难以测得，工程上近似处理为： 对于液体，加热时：（片=105，冷却时：（片“=0为 b.过渡区 2300<Re<10000时，先按湍流计算a,然后乘以校正系数 10-1 过渡区内流体比剧烈的湍流区内的流体的R©小，流体流动的湍 动程度减少，层流底层变厚，α减小。 c.流体在弯管中的对流传热系数 先按直管计算，然后乘以校正系数」 f=0+1n爱 式中d 管径： 采用圆形 直管内强制 相应的公式计算，特征尺寸采用当量直径 a=0.0232(4,208p4 deμ 式中d。=4×流动裁面积. 再湿周 此为近似计算，最好采用经验公式和专用式更为准确。 套管环：a=02子Re08, 式 d、d- 分别为套管外管内径或内管外径 适用范：dd6曲时答动端大大，乘上校正系数 22×10 .当1心60时则为短管，由于管 =周 >1 2.圆形直管内的层流 特点：1)物性特别是粘度受管内温度不均匀性的影 响，导致速度分布受热流方向影响。2)层流的对流传热 系数受自然对流影啊直使得对流传热系数提高。3》层 流要求的进口段长度长，实际进口段小时，对流传热系 数提高。 1)Gr<25000时，自然对流影响小可忽略 Mu=1.86(RePH马V3(“)a4 适用范围：Re<2300,(Re>10,Vd60 定性温度、特征尺寸取法与前相同，按壁温确定，工 程上可近似处理为： 对于液体，加热时：（片“=105，冷却时：（仁）“=05 (2)G>25000时.自然对流的影响不能忽略时，乘以校正系数r=01+001GV3 东换热器设计中，应尽量避免在强制层流条件下进行传热，因为此时对流传热系数小，从而使总传4 于壁温难以测得，工程上近似处理为： 对于液体，加热时： ( ) 1.05 0.14 =  w  ，冷却时： ( ) 0.95 0.14 =  w  b．过渡区 2300<Re<10000 时，先按湍流计算，然后乘以校正系数 1 Re 6 10 1.0 0.8 5   f = − 过渡区内流体比剧烈的湍流区内的流体的 Re 小，流体流动的湍 动程度减少，层流底层变厚，减小。 c．流体在弯管中的对流传热系数 先按直管计算，然后乘以校正系数 f (1 1.77 ) R d f = + 式中d──管径； R──弯管的曲率半径。 由于弯管处受离心力的作用，存在二次环流，湍动加剧，增大。 d．非圆形直管内强制对流 采用圆形管内相应的公式计算，特征尺寸采用当量直径。 e p k d u c d 0.023 ( ) ( ) 0.8 e       = 式中 II 4 4A de =  = 润湿周边 流动截面积 此为近似计算，最好采用经验公式和专用式更为准确。 套管环隙： 2) 1 2 3( 0.8 1 0.02 d d r Re P ed   = 式中 d1、d2——分别为套管外管内径或内管外径。 适用范围：d1/d2=1.65～17， 4 5 Re =1.2 10 ~ 2.2 10 。 e．当 l/d<60 时则为短管，由于管入口扰动增大，较大，乘上校正系数 f。 1 1 0.7        = + l d f 2．圆形直管内的层流 特点：1）物性特别是粘度受管内温度不均匀性的影 响，导致速度分布受热流方向影响。2）层流的对流传热 系数受自然对流影响严重使得对流传热系数提高。3）层 流要求的进口段长度长，实际进口段小时，对流传热系 数提高。 （1）Gr<25000 时，自然对流影响小可忽略 1/ 3 0.14 1.86(Re Pr ) ( ) w l d Nu   = 适用范围：Re<2300， (Re Pr )  10 l d ，l/d>60 定性温度、特征尺寸取法与前相同，w 按壁温确定，工 程上可近似处理为： 对于液体，加热时： ( ) 1.05 0.14 =  w  ，冷却时： ( ) 0.95 0.14 =  w  （2）Gr>25000 时，自然对流的影响不能忽略时，乘以校正系数 08(1 0 015 ) 1/ 3 f = . + . Gr 在换热器设计中，应尽量避免在强制层流条件下进行传热，因为此时对流传热系数小，从而使总传 热系数也很小。 例题：有一列管换热器，由 60 根25×2.5mm 钢管组成，通过该换热器用饱和蒸汽加热管内流