构件在承受外荷载前，钢筋龙中己存在有效预拉应力σ。（扣除全部预应力损失），钢 筋，重心水平处的混凝土有效预压应力为σ，相应的混凝土压应变为σ/E。:在构件破 坏时，受压区混凝土应力为∫。，相应的压应变增加至￡。因此构件从开始受荷载作用到破 坏的过程中，心，重心水平处的混凝土压应变增量也即钢筋A的压应变增量为 （6。一o/E。),也相当于在钢筋A中增加了一个压应力E,(￡。一o/E),将此与A中 的预拉应力σ。相叠加可求得o。设压应力为正号，拉应力为负号，则有： om=E(6。-o/E)-o。=fa-0&-op (13-8) 或写成： o%=f-(0+oD=f-o0 (13-9) 式中·。一钢筋4，当其重心水平处混凝土应力为零时的有效预应力（扣除不包括混凝士 弹性压缩在内的全部预应力损失)：对先张法构件，心=om一+o4: 对后张法构件，O0=0-o+,0x,此处，om为受压区预应力钢 筋的控制应力：σ为受压区预应力钢筋的全部预应力损失（预应力损失的 计算详见133节)：σ4为先张法构件受压区弹性压缩损失：σx为受压区 预应力钢筋重心处由预应力产生的混凝土法向压应力： 一一受压区预应力钢筋与混凝土的弹性模量之比。 由上可知，建立式(138)的前提条件是构件破坏时，A重心处混凝土应变达到 8.=0.002. 在明确了破坏阶段各项应力值后，则可得到计算简图（图13-5），仿照普通钢筋混凝士 双筋截面受弯构件，由静力平衡方程可计算预应力混凝土受弯构件正截面承载力， 1b1 13-6 13-6 构件在承受外荷载前，钢筋 A p  中已存在有效预拉应力  p  （扣除全部预应力损失），钢 筋 A p  重心水平处的混凝土有效预压应力为  c  ，相应的混凝土压应变为  c c  E ；在构件破 坏时，受压区混凝土应力为 cd f ，相应的压应变增加至 c  。因此构件从开始受荷载作用到破 坏的过程中 ， A p  重心水平处的混 凝土压应 变增量 也即钢筋 A p  的压应变 增量为 （  c c c －  E ），也相当于在钢筋 A p  中增加了一个压应力 E E p c c c （    － ） ，将此与 A p  中 的预拉应力  p  相叠加可求得  pa  。设压应力为正号，拉应力为负号，则有： ( )                pa p c c c p pd Ep c p = − − = − − E E f （13-8） 或写成： pa pd Ep c p pd p0             = − + f f （ ）＝ － （13-9） 式中  p0  ——钢筋 A p  当其重心水平处混凝土应力为零时的有效预应力（扣除不包括混凝土 弹性压缩在内的全部预应力损失）；对先张法构件，     p con l l 0 4     = − + ； 对后张法构件，      p con l Ep pc 0      = − + ，此处，  con  为受压区预应力钢 筋的控制应力；  l  为受压区预应力钢筋的全部预应力损失（预应力损失的 计算详见 13.3 节）；  l 4  为先张法构件受压区弹性压缩损失；  pc  为受压区 预应力钢筋重心处由预应力产生的混凝土法向压应力； Ep  ——受压区预应力钢筋与混凝土的弹性模量之比。 由上可知，建立式（13-8）的前提条件是构件破坏时， A p  重心处混凝土应变达到 0.002 c  = 。 在明确了破坏阶段各项应力值后，则可得到计算简图（图 13-5），仿照普通钢筋混凝土 双筋截面受弯构件，由静力平衡方程可计算预应力混凝土受弯构件正截面承载力。 fcd fsd As fpdAp fcd bx fpd' ' A'p fsd A's ' a's a' a'p h ap a as x x h 0Md  A's ( ) −po As Ap b a x 0 h A'p