受拉翼缘 w,-6,-剑 5-34) 式中b、一一分别为矩形截面的短边尺寸和长边尺寸： b、h一—一T形、I字形截面受压翼缘的宽度和高度： b,、h,一一1形截面受拉翼缘的宽度和高度。 计算时取用的翼缘宽度应符合b≤b+6h,及b,≤b+6h,的规定。因此，T形截面总 的受扭塑性抵抗矩为 用=W+W (5-35) I形截面总的受扭塑性抵抗矩为 W,=W+用+eg+W (5-36 对于T形截面在弯矩、剪力和扭矩共同作用下构件截面设计的计算可按下列方法进行： ()按受弯构件的正截面受弯承载力计算所需的纵向钢筋截面面积： 2)按剪、扭共同作用下的承载力计算承受剪力所需的箍筋截面面积和承受扭矩所需的 纵向钢筋截面面积和箍筋截面面积。对于肋板，考虑其同时承受剪力（全部剪力）和相应的 分配扭矩，按上节所述剪、扭共同作用下的情况，即式(5-22)~式(528)计算，但应将 公式中的T。和W,分别改为T和W。对于受压翼缘和受拉翼缘，不考虑其承受剪力，按 承受相应的分配扭矩的纯扭构件进行计算，但应将T:和W,改为Ta、W;和Ta、W,同 时箍筋和纵向抗扭钢筋的配筋率应满足纯扭构件的相应规范值： (3)叠加上述二者求得的纵向钢筋和箍筋截面面积，即得最后所需的纵向钢筋截面面积 并配置在相应的位置。 5.4箱形截面受扭构件 在桥梁工程中，除了矩形、T形截面外，由于箱形截面具有抗扭刚度大、能承受异号弯 矩且底部平整美观等优点，因此在连续梁桥、曲线梁桥和城市高架桥中得以广泛采用。 由于钢筋混凝土结构抗扭研究是一个发展较晚的课题，在我国只是近十多年来才开始进 行较为系统的研究，因此，目前国内对箱形截面受扭构件配筋的研究资料还很少，钢筋混凝 上箱形截面承载力计算至今 未能圆满地解决。美国混凝土学会(ACI)的试验研究结果表 明，箱形梁的抗扭承载力与实心矩形梁相近。 当箱形梁壁厚与相应计量方向的宽度之比为：12/b≥14或1，/h≥1/4时，其抗扭承载 力可按具有相同外形尺寸的带翼缘的矩形截面进行计算（即将箱形空洞部分视为实体），如 图5-14. 5-17 5-17 受拉翼缘 (b b) h W f f tf = − 2 2 （5-34） 式中 b 、h——分别为矩形截面的短边尺寸和长边尺寸； ' f b 、 ' f h ——T 形、I 字形截面受压翼缘的宽度和高度； f b 、 f h ——I 形截面受拉翼缘的宽度和高度。 计算时取用的翼缘宽度应符合 ' f b ≤ ' b +6hf 及 f b ≤ b + 6hf 的规定。因此，T 形截面总 的受扭塑性抵抗矩为 ' Wt =Wtw +Wtf （5-35） I 形截面总的受扭塑性抵抗矩为 ' W W W w W t tw tf tf tf = + + + （5-36） 对于Ｔ形截面在弯矩、剪力和扭矩共同作用下构件截面设计的计算可按下列方法进行： (1) 按受弯构件的正截面受弯承载力计算所需的纵向钢筋截面面积； (2) 按剪、扭共同作用下的承载力计算承受剪力所需的箍筋截面面积和承受扭矩所需的 纵向钢筋截面面积和箍筋截面面积。对于肋板，考虑其同时承受剪力（全部剪力）和相应的 分配扭矩，按上节所述剪、扭共同作用下的情况，即式（5-22）～式（5-28）计算，但应将 公式中的Ｔd 和 Wt 分别改为 Tdw 和 Wtw 。对于受压翼缘和受拉翼缘，不考虑其承受剪力，按 承受相应的分配扭矩的纯扭构件进行计算，但应将Ｔd 和 Wt 改为 Tfd  、Wtf  和 Tfd 、Wtf ，同 时箍筋和纵向抗扭钢筋的配筋率应满足纯扭构件的相应规范值； (3) 叠加上述二者求得的纵向钢筋和箍筋截面面积，即得最后所需的纵向钢筋截面面积 并配置在相应的位置。 5.4 箱形截面受扭构件 在桥梁工程中，除了矩形、T 形截面外，由于箱形截面具有抗扭刚度大、能承受异号弯 矩且底部平整美观等优点，因此在连续梁桥、曲线梁桥和城市高架桥中得以广泛采用。 由于钢筋混凝土结构抗扭研究是一个发展较晚的课题，在我国只是近十多年来才开始进 行较为系统的研究，因此，目前国内对箱形截面受扭构件配筋的研究资料还很少，钢筋混凝 土箱形截面承载力计算至今尚未能圆满地解决。美国混凝土学会（ACI）的试验研究结果表 明，箱形梁的抗扭承载力与实心矩形梁相近。 当箱形梁壁厚与相应计量方向的宽度之比为： t 2 b ≥1/4 或 t h 1 ≥1/4 时，其抗扭承载 力可按具有相同外形尺寸的带翼缘的矩形截面进行计算（即将箱形空洞部分视为实体），如 图 5-14