查表10-4得: 则7=(0.95~09)tany=095-096 tan1131° =0.845~0.854 tan(y +p) an(11.31°+1.36°) 与假设r0.8不符。 验算:当0.85时 T2=9550Pcdk/m=9550×3×0.85×0.9973.85=32646Nm (mh)=9000520/=9004130546×/、160 444163mr 26×166 (m2d)<5120mm3,故原设计所取m=8mm,dh=80mm仍满足要求 5.验算蜗轮齿根弯曲强度,由式10-12 1530K720ym2≤( ddam (1)上式中K、T2、d、d、m和前 (2)确定YFa2 由 z2==/cos=26/cos311°=27.58 查表10-8,YFa2=1.84 (3)确定许用弯曲应力[G=YN[oo 由表10-9查得 []=51MPa 由前计算可知M2=4431×107 因№2在取值范围(105≤M2≤25×107)内 VN2V4431×107 a]=0.66×51=3366MPa 1530×1.1×326.46×cosl1.31°×1.84 80×208×8 =745MPa<[]=3366MPa 蜗轮轮齿弯曲强度足够 6.热平衡计算略(因不是连续工作) 7.主要几何参数 m=8mm,=1=2,2=26,y11.31°=11°1836 dh1=80mm,d=208mm,a=-(dhn+d)==(80+208144mm 蜗轮喉圆直径 d2=d2+2ha2=208+2×1×8=224mm d2=da2+1.5m=224+1.5×8=236mm查表 10-4 得：v=1.36° 则 0.845 ~ 0.854 tan(11.31 1.36 ) tan11.31 (0.95 ~ 0.96) tan( ) tan (0.95 ~ 0.96) =  +   = + = v    与假设=0.8 不符。 验算：当=0.85 时， T2  =9550Ped联/n2=9550×3×0.85×0.99/73.85=326.46N·m (m2d1)'= 4441.63 26 166 160 9000 1.1 326.46 [ ] 9000 2 2 2 2  =       =             H E z Z KT  mm3 (m2d1)'<5120mm3，故原设计所取 m=8mm，d1=80mm 仍满足要求 5．验算蜗轮齿根弯曲强度，由式 10-12 d d m KT YFa F 1 2 2 2 1530 cos  = ≤[F] （1）上式中 K、T2、d1、d2、m 和同前 （2）确定 YFa2 由 zv2=z2/cos3 =26/cos311.31°=27.58 查表 10-8，YFa2=1.84 （3）确定许用弯曲应力[F]=YN·[F0] 由表 10-9 查得 [F0]=51MPa 由前计算可知 N2=4.431×107 因 N2 在取值范围（105≤N2≤25×107）内 则 0.66 4.431 10 10 10 9 7 6 9 2 6 =  = = N YN [F]=0.66×51=33.66MPa 故 F= 80 208 8 1530 1.1 326.46 cos11.31 1.84       =7.45MPa<[F]=33.66MPa 蜗轮轮齿弯曲强度足够 6．热平衡计算略（因不是连续工作） 7．主要几何参数 m=8mm，z1=2，z2=26，=11.31°=11°18’36’’ d1=80mm，d2=208mm，a= 2 1 (d1+d2)= 2 1 (80+208)=144mm 蜗轮喉圆直径 da2=d2+2ha2=208+2×1×8=224mm de2=da2+1.5m=224+1.5×8=236mm