·1234. 工程科学学报，第37卷，第9期 0.15 (a) 罗 0.2 0.10 0.05 0 0.05 -0.2 --400cm·82(+) 0.10 一400cm·8+) 。-400ems2气-) -400cm·s2-) -620cm·s2+) -015 -620cm·s-+) -620cm·8-) 解 -620cm·2(-） 04 2 -0.20 51 52 52 墩号 墩号 0.15 0.10 0.05 -0.05 -0.10 -400cm·s气+) -0.15 -400cm·s-) -620cm·s{+) -0.20 -620cms-) 2* 3 51527 墩号 图9不同地震波作用下梁体与墩顶相对切向位移.(a)天津波：(b)兵库县南部地震动：()日本海中部地震动 Fig.9 Relative displacement between the beam and pier top of the curved bridge under different seismic waves:(a)Tianjin ground motions;(b) Hyogo ground motions:(c)Nihon ground motions 计地震荷载，则拉索的容许应力P.和拉索数量n分 地震波输入方向 别为 P.=P, (6) P=He/n≤P. (7) 式中，P,为拉索的屈服应力，P为每根拉索承受的设 计地震荷载，H。为作用在拉索上的设计地震力 3.1连梁拉索装置设计 对于拉索，日本《道路桥示方书·同解说·耐震设 图10梁间拉索布置 计篇》回中规定其设计抗拉力应等于支座反力的1.5 Fig.10 Layout of cables between beams 倍；大震时结构上、下部的最大相对位移小于梁搁置长 时5墩处梁间相对位移最大值为0.064m,无连梁装置 度.为避免桥梁支座破坏以后曲线弯桥发生落梁的可 时5墩处为0.16m,减少约60%：有连梁装置时9墩 能性，采用游间量为0.05m的梁间连梁装置在曲线弯 处梁间相对位移最大值为0.097m,无连梁装置时9墩 桥5墩处进行纵桥向防落梁的设置，现在采取两道连 处为0.29m,减少约50%.在9墩处设置的连梁装置， 梁拉索，根据《斜拉桥热聚乙烯高强钢丝拉索技术条 可以有效减少上部梁体沿纵桥向位移，相比较而言，第 件》(GB/T18365一2001)☒，选用PES7-055,其钢丝 二联切向位移减小量较第一联明显 束公称截面积为21.17cm2,设计索力为1329kN,公称 图12为不同游间量的梁体与墩顶的相对切向位 破断索力为3323kN,拉索长度拟定为1.6m.并分别 移.结果分析表明：墩顶与梁体的相对切向位移基本 选取游间量为0.05、0.10以及0.15m的连梁拉索装置 随着游间量的增大而增大，特别是8和9墩处的相对 进行研究，拉索采用LINK10单元模拟，连梁拉索的布 切向位移在整个曲线弯桥中受游间量改变的影响最为 置示意图如图10所示. 明显：拉索游间量越小，其对墩顶与梁体的相对位移值 3.2游间量对纵桥向位移的影响 的影响越显著，随着游间量的增大，影响逐渐减弱.另 图11为游间量为0.05m式曲线弯桥梁间在天津 外，随着游间量值的增大，可能改变曲线弯桥部分桥墩 波(620cm·s2)下的相对位移.研究表明：有连梁装置 的支座受力状态，改变梁体与墩顶的相对运动，拉索装工程科学学报，第 37 卷，第 9 期 图 9 不同地震波作用下梁体与墩顶相对切向位移． ( a) 天津波; ( b) 兵库县南部地震动; ( c) 日本海中部地震动 Fig． 9 Ｒelative displacement between the beam and pier top of the curved bridge under different seismic waves: ( a) Tianjin ground motions; ( b) Hyogo ground motions; ( c) Nihon ground motions 计地震荷载，则拉索的容许应力Pa 和拉索数量 n 分 别为 Pa = Py， ( 6) P = HF /n≤Pa ． ( 7) 式中，Py 为拉索的屈服应力，P 为每根拉索承受的设 计地震荷载，HF 为作用在拉索上的设计地震力． 3. 1 连梁拉索装置设计 对于拉索，日本《道路桥示方书·同解说·耐震设 计篇》［9］中规定其设计抗拉力应等于支座反力的 1. 5 倍; 大震时结构上、下部的最大相对位移小于梁搁置长 度． 为避免桥梁支座破坏以后曲线弯桥发生落梁的可 能性，采用游间量为 0. 05 m 的梁间连梁装置在曲线弯 桥 5# 墩处进行纵桥向防落梁的设置，现在采取两道连 梁拉索，根据《斜拉桥热聚乙烯高强钢丝拉索技术条 件》( GB/T 18365—2001) ［12］，选用 PES7--055，其钢丝 束公称截面积为 21. 17 cm2 ，设计索力为 1329 kN，公称 破断索力为 3323 kN，拉索长度拟定为 1. 6 m． 并分别 选取游间量为0. 05、0. 10 以及0. 15 m 的连梁拉索装置 进行研究，拉索采用 LINK 10 单元模拟，连梁拉索的布 置示意图如图 10 所示． 3. 2 游间量对纵桥向位移的影响 图 11 为游间量为 0. 05 m 式曲线弯桥梁间在天津 波( 620 cm·s － 2 ) 下的相对位移． 研究表明: 有连梁装置 图 10 梁间拉索布置 Fig． 10 Layout of cables between beams 时 5# 墩处梁间相对位移最大值为0. 064 m，无连梁装置 时 5# 墩处为 0. 16 m，减少约 60% ; 有连梁装置时 9# 墩 处梁间相对位移最大值为0. 097 m，无连梁装置时9# 墩 处为 0. 29 m，减少约 50% ． 在 9# 墩处设置的连梁装置， 可以有效减少上部梁体沿纵桥向位移，相比较而言，第 二联切向位移减小量较第一联明显． 图 12 为不同游间量的梁体与墩顶的相对切向位 移． 结果分析表明: 墩顶与梁体的相对切向位移基本 随着游间量的增大而增大，特别是 8# 和 9# 墩处的相对 切向位移在整个曲线弯桥中受游间量改变的影响最为 明显; 拉索游间量越小，其对墩顶与梁体的相对位移值 的影响越显著，随着游间量的增大，影响逐渐减弱． 另 外，随着游间量值的增大，可能改变曲线弯桥部分桥墩 的支座受力状态，改变梁体与墩顶的相对运动，拉索装 ·1234·