第10章电磁感应 10.法拉第电磁感应定律 10.2动生电动势 10.3感生电动势和感生电场 10.4-10.5自感互感(与教材顺序交换) 10.6磁场的能量

（1）了解磁场的基本概念，磁场的产生及磁场（或磁感线）方向的判断； （2）理解磁感应强度、磁通、磁通势、磁导率和磁场强度的概念；

重点：内部电磁关系和基本平衡关系 难点：主磁场，漏磁场，磁势平衡

电枢电动势产生:电枢旋转时,主磁场在电枢绕组中感应的电动势简称为电枢电动势

散射矩阵与散射截面 无限长圆柱体对平面波的散射 理想导电圆柱对柱面波的散射 理想导电球对平面波的散射 散射积分方程

5 . 1 电磁感应现象与电磁感应定律 5 . 2 电磁感应现象的物理实质 5 . 3 互感与自感 5 . 4 LR电路中的暂态过程 5 . 5 位移电流及其物理实质 5 . 6 真空中的麦克斯韦方程组 5 . 7 电磁场的能量

产生:电枢旋转时,主磁场在电枢绕组中感应的电动势简称为电枢电动势

电磁感应现象揭示了电与磁之间的联系和转 化，为人类获取电能开辟了道路，引起了一场 重大的工业和技术革命。 电流→磁场，磁场→电流？ 经过失败和挫折(1822—1831)，法拉第终于发 现：感应电流与原电流的变化有关，而与原电 流本身无关。 在恒定电流的磁场中，导线中无电流—法拉 第感到迷惑

为揭示各种行波磁场铸流搅拌的电磁冶金效果，基于计算域分段法建立了断面1280 mm×200 mm板坯连铸电磁、流动、传热和凝固的耦合模型，利用电气参数和磁感应强度的实测值和预测值的对比验证了模型的可靠性。研究表明：行波磁场搅拌器因电磁推力的方向性特点在板坯二冷区搅拌过程中均表现有不同程度与特征的端部效应，辊后箱式搅拌器(Box-typed electromagnetic stirrer, B-EMS)的单侧安装形式导致板坯内弧侧磁感应强度远大于外弧侧，辊式搅拌器(Roller-typed electromagnetic stirrer, R-EMS)的对辊安装形式则使磁感应强度呈现对称分布。在400 kW和7 Hz的相同电气参数下，R-EMS的电流强度比B-EMS高75 A；尽管箱式电磁搅拌的有效作用区域较辊式电磁搅拌大，铸坯中心钢液过热耗散区域大，但辊式搅拌推动钢液冲刷凝固前沿形核作用则明显大于箱式搅拌。两者均具有较好的抑制柱状晶生长、促进凝固前沿等轴晶形核与发展的能力，将不锈钢板坯等轴晶率提高至45%的门槛值以上，其中间隔型反向辊式搅拌器下的等轴晶率比箱式搅拌高约17%。综合表明，基于行波磁场铸流搅拌的间隔型反向辊式搅拌器有望更好地消除铁素体不锈钢板材表面皱折缺陷

针对260 mm×300 mm大方坯结晶器，采用有限元和有限体积法相结合的方法研究了电磁搅拌对结晶器流场和液面波动的影响.磁场模拟结果与现场实测数据一致.电磁搅拌使结晶器内钢液在水平截面呈旋转流动，在纵截面上形成两对回流方向相反的环流区，最大切向速度随电流和频率的增加而增大，结晶器自由液面的波动随电流和频率的增加而加剧.对于260 mm×300 mm大方坯轴承钢连铸，合理的结晶器电磁搅拌电流和频率分别是300 A和3 Hz