为揭示各种行波磁场铸流搅拌的电磁冶金效果，基于计算域分段法建立了断面1280 mm×200 mm板坯连铸电磁、流动、传热和凝固的耦合模型，利用电气参数和磁感应强度的实测值和预测值的对比验证了模型的可靠性。研究表明：行波磁场搅拌器因电磁推力的方向性特点在板坯二冷区搅拌过程中均表现有不同程度与特征的端部效应，辊后箱式搅拌器(Box-typed electromagnetic stirrer, B-EMS)的单侧安装形式导致板坯内弧侧磁感应强度远大于外弧侧，辊式搅拌器(Roller-typed electromagnetic stirrer, R-EMS)的对辊安装形式则使磁感应强度呈现对称分布。在400 kW和7 Hz的相同电气参数下，R-EMS的电流强度比B-EMS高75 A；尽管箱式电磁搅拌的有效作用区域较辊式电磁搅拌大，铸坯中心钢液过热耗散区域大，但辊式搅拌推动钢液冲刷凝固前沿形核作用则明显大于箱式搅拌。两者均具有较好的抑制柱状晶生长、促进凝固前沿等轴晶形核与发展的能力，将不锈钢板坯等轴晶率提高至45%的门槛值以上，其中间隔型反向辊式搅拌器下的等轴晶率比箱式搅拌高约17%。综合表明，基于行波磁场铸流搅拌的间隔型反向辊式搅拌器有望更好地消除铁素体不锈钢板材表面皱折缺陷

以特殊钢圆坯连铸为研究对象, 建立了研究凝固末端电磁搅拌作用效果的三维耦合数值模型.利用分段计算模型获得末端电磁搅拌区域钢液流动与凝固的实际状态, 并采用达西源项法处理凝固末端钢液在糊状区的流动, 研究了不同电磁搅拌工艺参数下的电磁场分布及钢液的流动与传热特征.通过测量搅拌器中心线磁感应强度和铸坯表面温度验证了模型的准确性.研究结果表明: 电流强度每增加100 A, 搅拌器中心磁感应强度增加19.05 mT, 电磁力随着电流强度的增加显著增大.在20~40 Hz范围, 随着电流频率的提高, 中心磁感应强度略微下降, 但电磁力仍有所增加.在搅拌器区域, 液相穴内的钢液在切向电磁力的作用下旋转流动, 其切向速度随着电流强度和频率的增加而变大.末端电磁搅拌可促进钢液在圆坯径向的换热, 随着电流强度和频率的提高, 铸坯中心轴线上的钢液温度降低, 同时末端搅拌位置处的中心固相分率增加

序磁磁恒磁磁镜电磁磁 磁感应强度 磁通连续性原理·安培环路定律 恒定磁场基本方程·分界面上的衔接条件 磁矢位及其边值问题 磁位及其边值问题 磁场能量与力 磁路及其计算

第一节 仪表的概论 第二节 磁电系仪表 第三节 电磁系仪表 第四节 电动系仪表 第五节 感应系仪表

借助ANSYS有限元分析软件对240mm×280mm大方坯结晶器电磁搅拌磁场进行了数值模拟,系统研究了电磁搅拌参数对结晶器内磁场和电磁力的影响规律.结果表明:磁场在结晶器电磁搅拌器内产生的旋转电磁力在水平截面上形成一对力偶,驱使钢液顺时针旋转;结晶器高度方向上磁场分布呈\两端小中间大\分布特征.数值计算的磁感应强度与实测结果基本吻合.提出了杭钢大方坯45#钢电磁搅拌优化后的工艺参数为电流350A和频率3Hz,实验表明在此工艺参数下铸坯质量得到显著提高

5.1 电磁系统动态分析特点 5.2 交流电机的数学模型 5.3 感应电机自感互感和T型等效电路 5.4 鼠笼式异步电机磁场定向矢量控制数学模型 5.5 同步电机数学模型 5.6 同步电机状态方程与运算电抗 5.7 同步电机突加负载时的动态分析

5-1异步电动机的电磁转矩和机械特性 一、机械特性的三种表达式 1、机械特性的物理表达式

1、直流电机的工作原理和基本结构 2、说明电机的磁动势和磁场magnetic field 3、推导电机的电动势和电磁转矩公式 4、分析直流电动机的稳态运行性能 第一节 直流电机的工作原理及结构 第二节 直流电机的铭牌数据 第三节 直流电机的绕组 第四节 直流电机的励磁方式及磁场 第五节 感应电势和电磁转矩的计算 第六节 直流电机的运行原理 第七节 直流电机的换向

3.1 恒定电流的电场 3.2 磁感应强度 3.3 恒定磁场的基本方程 3.4 介质的磁化 3.5 磁介质的场方程 3.6 恒定磁场的边界条件 3.7 矢量磁位和标量磁位 3.8 自感和互感 3.9 磁场能量与力

4.1 恒定磁场的实验定律与磁感应强度 4.2 恒定磁场的基本方程 4.3 矢量磁位 4.4 磁偶极子 4.5 磁介质中的安培环路定律 4.6 恒定磁场的边界条件 4.7 电感 4.8 磁场能量和能量密度