一、法拉第电磁感应定律 二、动生电动势 三、感生电动势和感生电场 四、互感 五、自感 六、磁场的能量

电磁感应实验现象 楞次定律(Lenz’s law) 法拉第定律的应用 自感与互感问题 磁场能量问题 磁滞损耗 涡电流(vortex flow, eddy current) 趋肤效应(skin effect) 位移电流 电磁感应的若干问题

§1 法拉第电磁感应定律 §2 动生电动势 §3 感生电动势 感生电场 §4 互感 §5 自感 §6 磁场能量

一、恒定电流 二、法拉第定律 三、动生电动势和感生电动势 四、磁矢势与磁场中带电粒子的动量 五、互感与自感

1. 屏蔽效能 2. 屏蔽效能——远场源 3. 屏蔽效能——近场源 4. 低频磁场的屏蔽 5. 缝隙效应

第1章 真空中的静电场 3 第2章 静电场中的导体和电介质 20 第3章 静电场的能量 36 第4章 第5章 第6章 介质中的静磁场 70 第7章 电磁感应 82 第8章 磁能 94 第9章 交流电路 99 第10章麦克斯韦电磁... 附录单位制和单位制间的公式变换 109 《电磁学与电动力学（下册）（第二版）》习题解答 电磁现象的基本规律 115 静电场 123 静磁场 133 电磁波的传播 141 电磁波的辐射· 153 运动电荷的辐射 168 电磁波的散射、吸收和色散 175 第章狭义9 《电磁学与电动力学（第二版）习题解答》后记

§7－1 磁感应强度、磁通量 §7－2 毕奥—沙伐尔定律及其应用 §7－3 安培环路定律及其应用 §7－4 磁场对电流的作用 §7－5 电磁感应及其基本规律

以特殊钢圆坯连铸为研究对象, 建立了研究凝固末端电磁搅拌作用效果的三维耦合数值模型.利用分段计算模型获得末端电磁搅拌区域钢液流动与凝固的实际状态, 并采用达西源项法处理凝固末端钢液在糊状区的流动, 研究了不同电磁搅拌工艺参数下的电磁场分布及钢液的流动与传热特征.通过测量搅拌器中心线磁感应强度和铸坯表面温度验证了模型的准确性.研究结果表明: 电流强度每增加100 A, 搅拌器中心磁感应强度增加19.05 mT, 电磁力随着电流强度的增加显著增大.在20~40 Hz范围, 随着电流频率的提高, 中心磁感应强度略微下降, 但电磁力仍有所增加.在搅拌器区域, 液相穴内的钢液在切向电磁力的作用下旋转流动, 其切向速度随着电流强度和频率的增加而变大.末端电磁搅拌可促进钢液在圆坯径向的换热, 随着电流强度和频率的提高, 铸坯中心轴线上的钢液温度降低, 同时末端搅拌位置处的中心固相分率增加

–场和电荷系统的 能量守恒定律 –电磁场能量密度 和能流密度 –电磁能量的传输

为揭示各种行波磁场铸流搅拌的电磁冶金效果，基于计算域分段法建立了断面1280 mm×200 mm板坯连铸电磁、流动、传热和凝固的耦合模型，利用电气参数和磁感应强度的实测值和预测值的对比验证了模型的可靠性。研究表明：行波磁场搅拌器因电磁推力的方向性特点在板坯二冷区搅拌过程中均表现有不同程度与特征的端部效应，辊后箱式搅拌器(Box-typed electromagnetic stirrer, B-EMS)的单侧安装形式导致板坯内弧侧磁感应强度远大于外弧侧，辊式搅拌器(Roller-typed electromagnetic stirrer, R-EMS)的对辊安装形式则使磁感应强度呈现对称分布。在400 kW和7 Hz的相同电气参数下，R-EMS的电流强度比B-EMS高75 A；尽管箱式电磁搅拌的有效作用区域较辊式电磁搅拌大，铸坯中心钢液过热耗散区域大，但辊式搅拌推动钢液冲刷凝固前沿形核作用则明显大于箱式搅拌。两者均具有较好的抑制柱状晶生长、促进凝固前沿等轴晶形核与发展的能力，将不锈钢板坯等轴晶率提高至45%的门槛值以上，其中间隔型反向辊式搅拌器下的等轴晶率比箱式搅拌高约17%。综合表明，基于行波磁场铸流搅拌的间隔型反向辊式搅拌器有望更好地消除铁素体不锈钢板材表面皱折缺陷