为了研究酸性环境对富水充填材料的影响,通过强度检测、扫描电镜、能谱分析及X射线衍射(XRD)等实验手段,分析富水充填材料在酸性环境中浸泡后的宏观性能及微观结构变化,并探讨其腐蚀及劣化机理.结果表明:富水充填材料在pH值为1和3的盐酸溶液中浸泡180 d后抗压强度比标养28 d的强度分别降低88.8%和58%,在pH值为3的硫酸溶液中浸泡后降低68%,pH值为1的硫酸溶液中浸泡后强度降为零;微观实验结果显示随着富水充填材料在硫酸溶液中浸泡时间的延长,试件内部有二水石膏生成,盐酸溶液中试件仅在pH值为1的溶液中浸泡180 d后产生二水石膏;盐酸溶液对富水充填材料的腐蚀主要为H+中和作用下硬化体结构的溶解腐蚀,硫酸溶液对材料的腐蚀为硬化体结构的溶解腐蚀和石膏的膨胀腐蚀;硫酸溶液对富水充填材料的腐蚀作用强于盐酸溶液

常量：在程序运行过程中不会发生变化的量；例如3、8、-4时整型常量；5.7、-3.2是实型常量；‘a’、‘d’是字符型常量； 变量：在程序运行过程中其值可能发生改变的量。如例1-2种的 width和height就称为变量；每一个变量都有一个名字，根据变量的类型不 同，系统将位每一个变量分配相应的内存单元；

通过1：2的比例建立水力学模型并应用正交表L25（56）设计正交实验，对国内某公司的3t钒铁炉进行底吹N2模拟，研究三点底吹条件下不同底吹位置和底吹流量对钒铁液混匀时间的影响.结果表明，最佳的底吹方案为：模型底吹流量为1306 L/h，底吹点位置为e（0.7R）、d（0.6R）、e（0.7R）；底吹流量和底吹位置对混匀时间均有显著性影响，对混匀时间进行拟合可知混匀时间与底吹流量呈幂指数关系，指数值为-0.5211

一、（1）× （2）√ （3）√ × （4）√ （5）× （6）√ 二、（1）B （2）C （3）A （4）D

一、（1）× （2）√ （3）× （4）√ 二、（1）B （2）C （3）A （4）D 三、（a）电流串联负反馈

本文用两个实例阐明了单片3$\\frac{1}{2}$位A/D转换器大可发掘利用。(1)袖珍热电偶数字温度表,配K型热电偶,范围-50~1300℃,精度0.5级,比200mV表头只增加8个电阻。(2)制成数字显示仪只增加3个电阻,不但能直接显示被测值(而不是百分数)而且还能通用

A VNi atomic model for 3D periodic structure is posed based on T polyhedrons which are introduced. The fourier transform patterns of the atomic model may explain the 12-fold symmetry in electron diffraction patterns of V60Ni40 alloy. This is the first satisfactory explanation since the V60Ni40 alloy has been reported

基于修正的Archard磨损模型,利用DEFORM-2D有限元软件分析了镍基耐蚀合金(Hastelloy G3)管材热挤压成形时挤压工艺参数对模具磨损的影响规律.结果表明,挤压模具的磨损主要集中在锥模出口处.模具最大磨损深度随着挤压速度、坯料预热温度的升高而降低,随摩擦因数的增大而升高.模具表面磨损深度随着模角的增大而升高.最佳热挤压工艺参数是:挤压速度200mm·s-1,坯料预热温度1180℃,摩擦因数0.05,界面换热系数5N·mm-1·s-1·℃-1.此时,模具最大磨损深度为0.0515mm,模具可重复使用20次

研究了3种不同含Ti量(0.04%-0.16%Ti)钢奥氏体晶粒粗化温度及热轧后奥体再结晶的行为。在950-1200℃加热,含0.04%Ti钢奥氏体晶粒最小,其晶粒开始粗化温度在1 150℃以上。得出含Ti钢开始再结晶的临界形变率(εc)与原始奥氏体晶粒直径(D0)、轧制温度(T)间定量关系

(1）分子可视为质点； 线度间距 ;~10 m,−10 dr d  r −~10 m,9 (2）除碰撞瞬间, 分子间无相互作用力；一 理想气体的微观模型 (4）分子的运动遵从经典力学的规律 . (3）弹性质点（碰撞均为完全弹性碰撞）；