7.8.2 柱下钢筋混 凝土扩展基 础设计
柱下钢筋混 凝土扩展基 础设计 7.8.2
7.8.2.1基础破坏模式 柱下钢筋混凝土单独 基础在结构荷载和基 底反力作用下，可能 出现的破坏形式。 1)冲切破坏 由于净反力的作用往 往发生从柱边沿45度 到底板穿透冲切角锥 体的破坏，即产生的 主拉应力超过了材料 的抗拉强度
柱下钢筋混凝土单独 基础在结构荷载和基 底反力作用下，可能 出现的破坏形式。 7.8.2.1基础破坏模式 1) 冲切破坏 由于净反力的作用往 往发生从柱边沿45度 到底板穿透冲切角锥 体的破坏，即产生的 主拉应力超过了材料 的抗拉强度
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2)弯曲破坏 产生两组相互 垂直的裂缝。 实验结果表明：沿柱边缘 和基础中心线产生两组相 互垂直的裂缝，自底板由 下向上扩展。 在净反力的作用下，基 础底板产生双向弯曲。 说明弯曲内力>材料的 抗弯强度
2) 弯曲破坏 实验结果表明：沿柱边缘 和基础中心线产生两组相 互垂直的裂缝，自底板由 下向上扩展。 在净反力的作用下，基 础底板产生双向弯曲。 说明弯曲内力＞材料的 抗弯强度。 底板产生了 双向弯曲 产生两组相互 垂直的裂缝
7.8.2.2柱下钢筋混凝土基础设计内容 1. 基础底面积的 确定 1) 底板尺寸形状 的选择 分两种情况 (1)轴压： 选方形，边长为100 最大不应大于3，边长应为100的倍数 的倍数 (2)偏压： 选矩形 2) 确定尺寸的原则 依据地基基础设计持力层必须要 尺寸要求 ● 满足的强度条件 一般为
7.8.2.2 柱下钢筋混凝土基础设计内容 1. 基础底面积的 确定 1) 底板尺寸形状 的选择 分两种情况 ⑴ 轴压： 选方形，边长为100 的倍数 ⑵ 偏压： 选矩形 尺寸要求 一般为 = 2 b l 2) 确定尺寸的原则 依据地基基础设计持力层必须要 满足的强度条件 最大不应大于3，边长应为100的倍数
(1)轴压： p≤f F A≥ f-Ycd (2)偏压： 卫kax ≤1.2f。 ≥0 p+Pkmm≤fa 2 抵抗矩w=告气
⑴ 轴压： p f f d F A G − ⑵ 偏压： a k k k k k a f p p p p p f + = 2 0 1.2 max min min max
2.基础高度的确定及 配筋计算 1)中心荷载作用 (1)基础底板厚度应满足 抗冲切强度的要求 冲切破坏是由于基础 底板高度不足，在净 反力的作用下在柱周 边形成45斜裂面的角 锥体。 对于矩形基础：由于柱短边一侧更容易冲切破坏， '底板厚度一般以满足短边一侧的冲切破坏条件来确定
2. 基础高度的确定及 配筋计算 1) 中心荷载作用 ⑴ 基础底板厚度应满足 抗冲切强度的要求 冲切破坏是由于基础 底板高度不足，在净 反力的作用下在柱周 边形成45o斜裂面的角 锥体。 对于矩形基础：由于柱短边一侧更容易冲切破坏， ∴底板厚度一般以满足短边一侧的冲切破坏条件来确定
(2)验算公式 V≤0.6fAm 地面 7I7 公式的物理意义： 冲切破坏面在基础底 面上的水平投影面积 冲切破坏锥体以外的 地基净反力所产生的 ho 冲切力应小于冲切面 处混凝土的抗冲切能 力（抗拉强度） 冲切力的作用 面积 V=P A Pn 1.b 关键如何计算A1Am?
⑵ 验算公式 t Am V 0.6 f 公式的物理意义： 冲切破坏锥体以外的 地基净反力所产生的 冲切力应小于冲切面 处混凝土的抗冲切能 力（抗拉强度） V = pn A1 l b F pn . = 冲切力的作用 面积 冲切破坏面在基础底 面上的水平投影面积 关键如何计算A1Am？
b≥b。+2h, A=? V≤0.6f4m Am=(b。+hh。 45° b2+ bl-a)-(b-b)2b. 2 22 1+0.6 Pn
分三种情况： A 冲切破坏锥体的水 平投影落在基础底面 以内 l o c h l a − − 2 2 b bc + 2ho A1 =？ 2 1 2 2 2 2 − − − = − − o c o c h b b h b l a A o c h b b − − 2 2 t Am V 0.6 f ( ) Am = bc + ho ho ( ) ( ) 2 1 0.6 2 2 1 2 2 c n t c c o c b p f b l a b b h b − + − − − +
B冲切破坏锥体的水平投影面 b<b+2h。 落在基础底面以外 b (b。+h。h 2 +h。 V≤0.6fAm b- ac-ho 0-ab+0.316-b)月 2 h。≥ Pn ho 2b1+0.61
B 冲切破坏锥体的水平投影面 落在基础底面以外 b bc + 2ho b A1 o c h l a − − 2 2 ( ) bc + ho ho ( ) ( ) + − + − n t c n t c o p f b b b p f l a b h 2 1 0.6 0.3 2 2 2 2 + − b h b o c t Am V 0.6 f