图97粘结滑移理论示意图 按这一理论建立的裂缝平均宽度W,的计算式为 W,=l(6-6 =18,1-61e,) =1n6,a 式中1，为平均裂缝间距，与钢筋直径d和配筋率有关：￡，、￡。分别为裂缝间的钢筋和混凝 土的平均应变。 式中的钢筋平均应变8，进一步可表达为8，=严少，”为裂缝间混凝土参予受拉工作 的程度，即裂缝间距内受拉钢筋应变不均匀系数，w≤1.0。另外，由于￡。通常远远小于￡， 常可忽略不计。由此得到裂缝平均宽度为 (9-20) 式中σ。一钢筋在裂缝处的应力： ”一钢筋应变不均匀系数。 2)无滑移理论 I966年英国水泥混凝土学会G.D.Basc、J.b.Read等人提出了无滑移理论。这一理论认 为，在通常允许的裂缝宽度范用内，钢筋与混凝土之间的粘结力并不破坏，相对滑移很小可 以忽略不计，钢筋表面处裂缝宽度要比构件表面裂缝宽度小得多，这表明裂缝的形状如图 -8所不 此理论 要点是表面裂缝宽度是由钢筋至构件表面的应变梯度控制的， 即裂缝宽度 随着离钢筋距离的增大而增大，钢筋的混凝土保护层厚度是影响裂缝宽度的主要因素。 图9-8无滑移理论示意图 G.D,Base等学者通过理论与试验导出钢筋侧面的最大裂缝宽度W,为9-9    钢筋 图 9-7 粘结滑移理论示意图 按这一理论建立的裂缝平均宽度 Wf 的计算式为 W l f cr s c = − (  ) (1 / ) cr s c s cr s l l      = − = 式中 cr l 为平均裂缝间距，与钢筋直径 d 和配筋率有关； s  、 c  分别为裂缝间的钢筋和混凝 土的平均应变。 式中的钢筋平均应变 s  进一步可表达为 ss s E s    = ， 为裂缝间混凝土参予受拉工作 的程度，即裂缝间距内受拉钢筋应变不均匀系数，  ≤1.0。另外，由于 c  通常远远小于 s  ， 常可忽略不计。由此得到裂缝平均宽度为 ss f cr s W l E  =   （9-20） 式中  ss －钢筋在裂缝处的应力；  －钢筋应变不均匀系数。 2) 无滑移理论 1966 年英国水泥混凝土学会 G.D.Base、J.b.Read 等人提出了无滑移理论。这一理论认 为，在通常允许的裂缝宽度范围内，钢筋与混凝土之间的粘结力并不破坏，相对滑移很小可 以忽略不计，钢筋表面处裂缝宽度要比构件表面裂缝宽度小得多，这表明裂缝的形状如图 9-8 所示。此理论要点是表面裂缝宽度是由钢筋至构件表面的应变梯度控制的，即裂缝宽度 随着离钢筋距离的增大而增大，钢筋的混凝土保护层厚度是影响裂缝宽度的主要因素。 钢筋 图 9-8 无滑移理论示意图 G.D.Base 等学者通过理论与试验导出钢筋侧面的最大裂缝宽度 Wf max 为