用,=kc受 (9-21) 式中c一一为裂缝观测点离最近一根钢筋表面的距离,若c点位于构件表面,则c为保扩 层厚度: k一一为最大裂缝宽度与平均裂缝宽度的扩大倍数。 3)综合理论 即为粘结滑移理论和无滑移理论的综合。1971年日本的YGoo在轴心拉杆的钢筋周围 预埋导管并用墨水注入,试验后剖开试件发现在主裂缝附近变形钢筋周围形成(图99)所 示的内部微裂,主裂缝附近区段粘结力遭到破坏,同时证明裂缝宽度在构件外表处最大,钢 筋表面处最小。这为综合理论的研究提供了试验观察现象。综合理论既考虑了混凝土保护层 厚度对裂缝宽度W,的影响,也考虑了钢筋和混凝土之间可能出现的滑移,这无疑比前两种 理论更为合理。 心人人人K人O KYYX117 图99综合理论示意图 我国《混凝土结构设计规范》(GBJ50010-2002)采用综合理论进行裂缝宽度计算式如 Wm=2.lp±(1.9c+0.084 (9-22) E p=1.1-0.654 ∑nd d.-nyd. M oa-087h4 式中狐一—按荷载效应的标准组合计算的弯矩值: 。4一一按荷载短期效应标准组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的应力: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,当0.2时,取p-0.2:当>1.0时, 取p=1.0:对直接承受重复荷载的构件,取p=1.0: 4-10 9-10 max ss f s W kc E = (9-21) 式中 c——为裂缝观测点离最近一根钢筋表面的距离,若 c 点位于构件表面,则 c 为保护 层厚度; k ——为最大裂缝宽度与平均裂缝宽度的扩大倍数。 3) 综合理论 即为粘结滑移理论和无滑移理论的综合。1971 年日本的 Y.Goto 在轴心拉杆的钢筋周围 预埋导管并用墨水注入,试验后剖开试件发现在主裂缝附近变形钢筋周围形成(图 9-9)所 示的内部微裂,主裂缝附近区段粘结力遭到破坏,同时证明裂缝宽度在构件外表处最大,钢 筋表面处最小。这为综合理论的研究提供了试验观察现象。综合理论既考虑了混凝土保护层 厚度对裂缝宽度 Wf 的影响,也考虑了钢筋和混凝土之间可能出现的滑移,这无疑比前两种 理论更为合理。 主裂缝 钢筋 图 9-9 综合理论示意图 我国《混凝土结构设计规范》(GBJ50010-2002)采用综合理论进行裂缝宽度计算式如 下: max 2.1 (1.9 0.08 ) sk eq f s te d W c E = + (9-22) 1.1 0.65 tk te sk f = − 2 i i eq i i i n d d n v d = te s te A A = s k sk h A M 87 0 0. = 式中 MK ——按荷载效应的标准组合计算的弯矩值; sk ——按荷载短期效应标准组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的应力; ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,当 <0.2 时,取 =0.2;当 >1.0 时, 取 =1.0;对直接承受重复荷载的构件,取 =1.0;