用，=kc受 (9-21) 式中c一一为裂缝观测点离最近一根钢筋表面的距离，若c点位于构件表面，则c为保扩 层厚度： k一一为最大裂缝宽度与平均裂缝宽度的扩大倍数。 3)综合理论 即为粘结滑移理论和无滑移理论的综合。1971年日本的YGoo在轴心拉杆的钢筋周围 预埋导管并用墨水注入，试验后剖开试件发现在主裂缝附近变形钢筋周围形成（图99）所 示的内部微裂，主裂缝附近区段粘结力遭到破坏，同时证明裂缝宽度在构件外表处最大，钢 筋表面处最小。这为综合理论的研究提供了试验观察现象。综合理论既考虑了混凝土保护层 厚度对裂缝宽度W,的影响，也考虑了钢筋和混凝土之间可能出现的滑移，这无疑比前两种 理论更为合理。 心人人人K人O KYYX117 图99综合理论示意图 我国《混凝土结构设计规范》(GBJ50010-2002)采用综合理论进行裂缝宽度计算式如 Wm=2.lp±(1.9c+0.084 (9-22) E p=1.1-0.654 ∑nd d.-nyd. M oa-087h4 式中狐一—按荷载效应的标准组合计算的弯矩值： 。4一一按荷载短期效应标准组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的应力： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当0.2时，取p-0.2:当>1.0时， 取p=1.0:对直接承受重复荷载的构件，取p=1.0: 4-10 9-10 max ss f s W kc E  = （9-21） 式中 c——为裂缝观测点离最近一根钢筋表面的距离，若 c 点位于构件表面，则 c 为保护 层厚度； k ——为最大裂缝宽度与平均裂缝宽度的扩大倍数。 3) 综合理论 即为粘结滑移理论和无滑移理论的综合。1971 年日本的 Y.Goto 在轴心拉杆的钢筋周围 预埋导管并用墨水注入，试验后剖开试件发现在主裂缝附近变形钢筋周围形成（图 9-9）所 示的内部微裂，主裂缝附近区段粘结力遭到破坏，同时证明裂缝宽度在构件外表处最大，钢 筋表面处最小。这为综合理论的研究提供了试验观察现象。综合理论既考虑了混凝土保护层 厚度对裂缝宽度 Wf 的影响，也考虑了钢筋和混凝土之间可能出现的滑移，这无疑比前两种 理论更为合理。 主裂缝 钢筋 图 9-9 综合理论示意图 我国《混凝土结构设计规范》（GBJ50010-2002）采用综合理论进行裂缝宽度计算式如 下： max 2.1 (1.9 0.08 ) sk eq f s te d W c E    = + （9-22） 1.1 0.65 tk te sk f    = − 2 i i eq i i i n d d n v d =   te s te A A  = s k sk h A M 87 0 0.  = 式中 MK ——按荷载效应的标准组合计算的弯矩值；  sk ——按荷载短期效应标准组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的应力；  ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当  <0.2 时，取  =0.2；当  >1.0 时， 取  =1.0；对直接承受重复荷载的构件，取  =1.0；