十-iinpt M2:山=KK(+1++1+1,)M-pp-p-pp-p J:JaJ3J.Js -1 T paT sinpat 片PTin pat P(pP)(p-P)(pi-p)P(p:-P)(p-p)(p1-p3) 十 卫apt *PI(D:-P(P-p(Pi-p (3) M23(下)= t 1 piT-sinpit -K9.++1++1+,M(pp-pog2p0p0=p 卡-卫这tipt 个int +pp-pXp-PXp-pXp居-p)+pp?-pXp员-pXp-pXp-p) t-1 T二piTsinpt 京-p不血pt +pip:-piXp-pixp-piXpi-p+pKp:-pixp:-pikpi-pixpp (4) ::分析一下(3)、(4)二式，我们得到如下启示： 1,·系统的各个顺序频率差距愈小，则动态反应就愈大“。因此，为了消除或减轻动态 反应，在设计时应尽量使各个顺序固有频率的差距拉开。尤其是把第一、第二频率的差距拉 开。 2.降低任一轴段的刚性，可使动态反应相对减弱。 3,加大系统的任一惯量，将使动态反应相对降低。但要记住这只是零速咬钢或外加载 荷条件下的结论。 把本轧机各参数的具体数据分别代入（3)式和(4)式对于图3所示的第15道次（咬 入加载过程时间T=0.7秒)得， M:山=M,7-6品M:inpt+90M:npt-082M:npt+ +0.00001 M.iPt 100 (5) M.(F)M.M.inpM.inptM.in 100 +0804M,mpt-0-9801M,mPt 100 (6) C.W.Thomas,R.P.Stratford等人以不同的方法和公式取得与此相同的结论。 并文发表于“Iron and Stee1Engr.”1969.5。在同年AISE年会上作过有关轧钢机 扭矩放大系数的专题讨论。 90上 ‘ ‘ 。 ‘ 。 〔 十 ‘ 。 〕 一丁气 带 一 斌了 ‘ 。 卜 子 鑫一 子 卜 厂 生 一个一 一 一二一布尸 目 二 此 卜 圣 若一 圣 卜 鑫 子一 若 圣一 居 圣一 若 一 下 一 卜二一布尸 田 ‘ 了 气不弋一 气 甲一 一气犷丁， ‘ 盒 贯一 言 叹 生一 言 吸 言一 之 ， 下 黔兴子杂冷 竺 〔， ， ’ ，一’ ‘ · ’ “ 。 〕“ · 了一百 一 份 ‘ 子 圣一 子 子一 子 卜 孟而朴 二 一 上赴止赴 竺 一 ’ 圣 圣一 圣 鑫一 圣 圣一 圣 孟一 圣 了 一 万百个 一 目 “ 轰 卜 鑫 圣一 孟 卜 弓 若一 若 了 一 沛子二下俪 于不 一 ‘ ” ‘ ’ 上 一 音 若一 圣 卜 一 ，一 ， 一 ， 一、 言 亡一 言 生一 也 。 鑫一 蕊 泛一 老 、 ‘ ， 一 如 一 止 分析一下 、 二式 ， 我们得到如 下启示 系统的 各个顺 序频率差距 愈小 ， 则动态反应就愈大 ， 。 因此 ， 为 了消除或减轻 动态 反应 ， 在设计时应尽童使 各个顺 序固有须率的差 距 拉开 。 尤 其是 把 第一 、 第二频率的差 距拉 开 。 万 厂 ， 降低 任一轴段的 刚性 ， 可使动态反 应相对减弱 。 加大系统的 任一惯量 ， 将使 动态反应 相对降低 。 但 要 记住这只 是零速 吟钢 或外加 载 荷 条件下的结论 。 把本轧机各参数的具体数据分 别代 入 式和 式 对于图 所示 的 第 道次 咬 入 加 载过程时 间 秒 得 ， ， 上 了 一 箫 而 ‘ 一 苗 ‘ 。 下 带 一 孺 · ‘ ， 箫 · 卜 黯 。 ‘ ‘ 苗 一 越 。 尹 ， 等人 以不 同的方法 和公 式取得 与此相 同的结论 。 井撰文发表干 “ ” 。 在 同年 年会上 作过有关轧钢机 扭矩放大 系教的专 题讨论 。 幼护