·60· 北京科技大学学报 压下系统的阻尼系数℃。，轧制润滑摩擦系数f和压下率对临界轧速影响最大，但液压压下系 统阻尼增强虽可提高临界轧速，却也会使动态响应特性变差，实施并不容易；降低压下率对 提高临界轧速也有较大作用，所以合理制定冷 连轧机各道压下规程，使轧速较低而不致达到 1850r a) 临界轧速的前几个机架压下率适当加大，而使 1750 速度很高的四，五机架压下率适当减小，对防 。1650 止颤振是有益的.减小张力和增加带宽都可以 提高稳定性，但影响范围不如其它几个因素 1580 大，很明显在保持润滑条件稳定的条件下增大 1450 摩擦系数可以显著提高临界轧速，所以在不造 成其它不良影响的前提下，应考忠使轧制润滑 1350 过程的摩擦系数加大，润滑条件不稳定会明显 125 0.020.0250.030.0350.040.0450.05 降低临界轧速，因此应考虑研制油膜强度大， r 临界润滑摩擦系数与流体动力润滑摩擦系 2000o 1100@ 1800 1660 昌160 1620 ≥1400 1580 E 1200 1540 1000 0.060.090.120.150.180.210.24 1500 100 140 180 220240 C。 qr/MPa,q /MPa 2000d) H 1700@ 1900 1650 1800 1600 1700 日150 1600 1500 1500 1400 1450 0.440.480.560.640.72 0.8 7009001100130015001700 H/mm,h /mm B/mm 图4领振临界轧速的变化 Fig.4 Varying of critical chatter speed (下转66页)· 团 · 北 京 科 技 大 学 学 报 压 下 系统 的阻尼 系数 c 。 , 轧 制润 滑摩 擦系数 f 和压 下率 对临 界 轧 速 影 响 最大 . 但 液 压 压 下 系 统阻 尼增强 虽可 提高 临界 轧速 , 却 也会使 动态 响应 特性 变差 , 实施并 不容 易 ; 降低 压下 率对 提 高 临界轧 速也 有较 大作 用 , 所 以合 理制 定冷 连轧 机各道 压下 规程 , 使 轧速 较低而 不致 达到 临界 轧速 的前几 个机 架压 下率 适 当加 大 , 而使 速度很 高 的四 , 五机 架压 下率 适 当减 小 , 对防 止 颤振 是有 益 的 . 减 小张 力和 增加带 宽都 可 以 提 高稳 定 性 , 但影 响 范 围 不 如 其 它 几 个 因 素 大 . 很 明显 在保 持润 滑条 件稳 定 的条 件下 增大 摩 擦 系数可 以 显 著提 高临 界轧 速 , 所 以 在不造 成 其 它不 良影 响的前 提下 , 应 考虑使 轧 制润滑 过 程 的摩擦 系数 加大 . 润 滑条 件不稳 定 会 明显 降低 临界 轧速 , 因此 应 考 虑 研 制 油 膜 强 度大 , 临 界 润 滑 摩 擦 系 数 与 流 体 动 力 润 滑 摩 擦 系 旦决 (a ) 2 00 0 伪) / 0 . 0 6 0 . 0 9 0 . 12 0 . 15 0 . 18 0 之 1 0 2 4 C o 一 ’ 口 、 心 侣 . \日A 80642 ō .口侣 · 一 卜日 q 「 / M p a , q 、 / M p a (e) ,{ / } / - / / 6507 50650 一.u弓 . 一已> d( ) . H 、 _ V 一 \ . \ 人一 \ \ 才 一 口目 . \已> H / im n , h / nu F电.4 7 00 9() 0 1 1X() 1 3 0 0 1 5 0 0 1 7 0 0 B / m m 图 4 颇振临 界轧速的变化 V ar 咖吧 of 州6 , 1 d . 创沦r 吸珍“ I (下转 6 6 页 )