·1194· 工程科学学报，第39卷，第8期 图9、10所示.工作辊弯锟力对带钢凸度的影响可以 12 正向移轧 用弯辊调控功率系数K,(μmkN1)来表示，反映了轧 -工作银反向偏 机的弯辊装置对承载辊缝形状的调控效率，计算公式 可采用下式表示 K=I△C/△FaI. (14) 式中：△C为凸度变化量，um:△F.为轧辊弯辊力变化 长区 量，kN. 8 60r 一中间辊正向偏移轧制 50 。一中间辊反向偏移轧制 50 100 150. .200 250300 ·一工作辊正向偏移轧制 工作棍弯辊力N 40上 0-工作辊反向偏移轧制 图10不同轧辊偏移条件下工作辊弯辊力对四次凸度的影响 Fig.10 Influence of the work roll bending force on the quartic crown 30 with different roll offsets 20 下结论：在不同轧辊偏移条件下，随着工作辊弯辊力的 10 增大，带钢二次凸度逐渐减小：在四种轧辊偏移方式 下，工作辊弯辊力在0~150kN范围内对带钢二次凸 50 100150200 250 300 度的调控功效由大到小依次为：中间辊正向偏移、中间 工作辊弯辊力kN 辊反向偏移、工作辊反向偏移、工作辊正向偏移：工作 图9不同轧辊偏移条件下工作辊弯辊力对二次凸度的影响 辊弯辊力在150~300kN范围内对带钢二次凸度的调 Fig.9 Influence of the work roll bending force on the quadratic 控功效基本相同：在中间辊正向偏移或工作辊正向偏 crown with different roll offsets 移轧制条件下，工作辊弯辊力对四次凸度影响较大，较 不同轧辊偏移条件下的结果对比如表5，可得如 易出现高次浪形 表5不同工作辊弯辊力对带钢凸度调控功效对比 Table 5 Comparison of different work roll bending forces on strip crown control power 二次凸度功效/(mkN1) 四次凸度功效/(m-kN1) 偏移方式 弯力0~150kN 弯辊力150~300kN 弯辊力0~150kN 弯辊力150~300kN 中间辊正偏 0.143 0.157 0.073 0.057 中间辊反偏 0.121 0.158 0.027 0.029 工作辊正偏 0.092 0.152 0.063 0.048 工作辊反偏 0.108 0.153 0.022 0.006 3.2中间辊弯辊板形调控特性比较 基本相同 依据实际生产情况，中间辊或工作辊水平偏移量 3.3中间辊窜辊板形调控特性比较 取5mm,工作辊弯辊力为0kN,中间辊窜辊量为0mm, 依据实际生产情况，中间辊或工作辊水平偏移量 中间辊弯辊力分别取0、300和500kN,仿真计算不同 取5mm,工作辊弯辊力为0kN,中间辊弯辊力为0kN, 轧辊偏移条件下，随着中间辊弯辊力的变化轧后带钢 中间辊窜辊量分别取-50、-30、0、30和50mm,仿真 断面形状变化情况如图11. 计算不同轧辊偏移条件下，随着中间辊窜辊量的变化 由轧后断面形状变化情况，可得不同轧辊偏移条 轧后带钢断面形状变化情况如图14. 件下中间辊弯辊力对二次凸度与四次凸度的影响，如 由轧后断面形状变化情况，可得不同轧辊偏移条 图12、13所示.不同轧锟偏移条件下，中间辊弯辊力 件下中间辊窜辊量对二次凸度与四次凸度的影响，如 对带钢凸度弯辊调控功率如表6. 图15、16所示. 可得如下结论：在四种偏移方式下，中间辊弯辊力 由图15和图16可得如下结论：在四种偏移方式 在0~300kN范围内对带钢二、四次凸度调控功效基 下，随中间辊由负窜辊变为正窜辊，中间辊窜辊量对带 本相同：中间辊弯辊力在300~500kN范围内对带钢 钢二次凸度调控趋势基本相同，且负窜辊对二次凸度 二次凸度调控功效由大到小为：中间辊正向偏移、中间 的调控功效优于正窜辊的调控功效；在工作辊正向偏 辊反向偏移、工作辊反向偏移、工作辊正向偏移，在该 移或工作辊反向偏移轧制条件下，中间辊窜辊量对四 范围内，工作辊正向偏移轧制时，中间辊弯辊力对四次 次凸度影响较大，较易出现高次浪形，其他两种偏移方 凸度影响最大，较易出现高次浪形，其他三种偏移方式 式条件下中间辊窜辊量对四次凸度影响较小.工程科学学报,第 39 卷,第 8 期 图 9、10 所示. 工作辊弯辊力对带钢凸度的影响可以 用弯辊调控功率系数 Kf(滋m·kN - 1 )来表示,反映了轧 机的弯辊装置对承载辊缝形状的调控效率,计算公式 可采用下式表示. Kf = | 驻C/ 驻FB | . (14) 式中:驻C 为凸度变化量,滋m;驻FB为轧辊弯辊力变化 量,kN. 图 9 不同轧辊偏移条件下工作辊弯辊力对二次凸度的影响 Fig. 9 Influence of the work roll bending force on the quadratic crown with different roll offsets 不同轧辊偏移条件下的结果对比如表 5,可得如 图 10 不同轧辊偏移条件下工作辊弯辊力对四次凸度的影响 Fig. 10 Influence of the work roll bending force on the quartic crown with different roll offsets 下结论:在不同轧辊偏移条件下,随着工作辊弯辊力的 增大,带钢二次凸度逐渐减小;在四种轧辊偏移方式 下,工作辊弯辊力在 0 ~ 150 kN 范围内对带钢二次凸 度的调控功效由大到小依次为:中间辊正向偏移、中间 辊反向偏移、工作辊反向偏移、工作辊正向偏移;工作 辊弯辊力在 150 ~ 300 kN 范围内对带钢二次凸度的调 控功效基本相同;在中间辊正向偏移或工作辊正向偏 移轧制条件下,工作辊弯辊力对四次凸度影响较大,较 易出现高次浪形. 表 5 不同工作辊弯辊力对带钢凸度调控功效对比 Table 5 Comparison of different work roll bending forces on strip crown control power 偏移方式 二次凸度功效/ (滋m·kN - 1 ) 四次凸度功效/ (滋m·kN - 1 ) 弯辊力 0 ~ 150 kN 弯辊力 150 ~ 300 kN 弯辊力 0 ~ 150 kN 弯辊力 150 ~ 300 kN 中间辊正偏 0郾 143 0郾 157 0郾 073 0郾 057 中间辊反偏 0郾 121 0郾 158 0郾 027 0郾 029 工作辊正偏 0郾 092 0郾 152 0郾 063 0郾 048 工作辊反偏 0郾 108 0郾 153 0郾 022 0郾 006 3郾 2 中间辊弯辊板形调控特性比较 依据实际生产情况,中间辊或工作辊水平偏移量 取 5 mm,工作辊弯辊力为 0 kN,中间辊窜辊量为 0 mm, 中间辊弯辊力分别取 0、300 和 500 kN,仿真计算不同 轧辊偏移条件下,随着中间辊弯辊力的变化轧后带钢 断面形状变化情况如图 11. 由轧后断面形状变化情况,可得不同轧辊偏移条 件下中间辊弯辊力对二次凸度与四次凸度的影响,如 图 12、13 所示. 不同轧辊偏移条件下,中间辊弯辊力 对带钢凸度弯辊调控功率如表 6. 可得如下结论:在四种偏移方式下,中间辊弯辊力 在 0 ~ 300 kN 范围内对带钢二、四次凸度调控功效基 本相同;中间辊弯辊力在 300 ~ 500 kN 范围内对带钢 二次凸度调控功效由大到小为:中间辊正向偏移、中间 辊反向偏移、工作辊反向偏移、工作辊正向偏移,在该 范围内,工作辊正向偏移轧制时,中间辊弯辊力对四次 凸度影响最大,较易出现高次浪形,其他三种偏移方式 基本相同. 3郾 3 中间辊窜辊板形调控特性比较 依据实际生产情况,中间辊或工作辊水平偏移量 取 5 mm,工作辊弯辊力为 0 kN,中间辊弯辊力为 0 kN, 中间辊窜辊量分别取 - 50、 - 30、0、30 和 50 mm,仿真 计算不同轧辊偏移条件下,随着中间辊窜辊量的变化 轧后带钢断面形状变化情况如图 14. 由轧后断面形状变化情况,可得不同轧辊偏移条 件下中间辊窜辊量对二次凸度与四次凸度的影响,如 图 15、16 所示. 由图 15 和图 16 可得如下结论:在四种偏移方式 下,随中间辊由负窜辊变为正窜辊,中间辊窜辊量对带 钢二次凸度调控趋势基本相同,且负窜辊对二次凸度 的调控功效优于正窜辊的调控功效;在工作辊正向偏 移或工作辊反向偏移轧制条件下,中间辊窜辊量对四 次凸度影响较大,较易出现高次浪形,其他两种偏移方 式条件下中间辊窜辊量对四次凸度影响较小. ·1194·