表1试验用钢的化学成分，% Table 1 Chemical compositions of steels tested, Steel C Mn Si P Nb 碳钢 0.121.45 0.380.048 0.007 铌钢 0.121.40 0.320.043 0.007 0.04 铌钢 0.121.36 0.290.043 0.007 0.08 铌钢 0.13 1,48 0.410.044 0.0060.12 由图1可以看出：(1)在所研 究的变形条件范围内，流动应力随 250 a 120b) 800T 着铌含量的增加而增大；(2)在变 230 元=775 110 形温度较高时，铌含量对流动应力 210 的影响大于较低变形温度时：(3)铌 900t 190 6 100 含量对流动应力的影响几乎与应变 170 90 速率大小无关；(4)铌对流动应力 元68-1 150 i000t 的影响近似于指数或幂函数关系。 130t 80 0.040.080.12 0.040.080.12 在1250℃加热，根据Nb [Nb]/ 〔Nb)/% (CN)溶解度积公式)可知，各铌钢 图」馄对流动应力的影响 中约有0.05%Nb固溶于Y中。固 Fig.I Effect of niobium content on the flow stress 溶的铌将产生固溶强化作用。 (a)e=0.4e=6s-1: (b)e=0.2(=1150℃ 金相检验表明，含铌钢的晶粒 尺寸都比碳钢细小，而且铌的含量愈高，则晶粒尺寸愈小，细小晶粒尺寸的铌钢的流动应力， 必然会大于晶粒尺寸较大的碳钢。在本试验条件下，没有细小的沉淀相析出，未溶的Nb (CN)质点较粗大，不会影响流动应力。因此，与碳钢相比较，含铌钢具有较高的流动应力， 主要是由于铌的固溶强化与细晶粒化两者所造成的。各含铌钢固溶的铌量基本相似，固溶强 化一致，其流动应力不同，主要是晶粒尺寸不同所致。 2.2变形温度对流动应力的影响 变形温度对流动应力的影响在诸因素中最为强烈，铌钢〔%Nb)=0.12在1150℃时的 流动应力约100MPa,而在750℃时的流动应力值约为300MPa,相当于3倍。 变形温度对流动应力的影响，一般用指数函数表示，即： O:=ae (2) 式中t—变形温度，℃； “、A一与材料有关的系数，可由回归分析得到。 ·547·表 试验用钢的化学成分 ， 汕 凶 比 ， 碳钢 锯钢 锐钢 锐钢 。 。 。 。 。 。 ‘， ， 。 。 一 ， 由图 可以看出 在所研 究的变形条件范 围内 ， 流动应力随 着妮含量 的增 加而增大 在变 形温度较高时 ， 妮含量对流动应力 的影 响大于较低变形温度时 钥 含量对流动应力的影响几乎与应变 速率大小无关 妮对流动应力 的影 响近似于指数或幂 函数关系 。 在 加 热 ， 根 据 溶解度积公式 ‘了，可知 ， 各妮钢 中约 有 肠 固溶于 中 。 固 溶的银将产 生固溶强化作用 。 金相检验表明 ， 含妮钢的晶粒 全 它 止卜瑞了 ‘ 一 一一叮 ，口口 户声一 一万 二二 户门一一 洲尸产 卜洲产 多写卜洲洲 ’ 才 咖 〕 笔 〔 曰 写 图 。 改 妮 对流动应力的影 响 加 已洛 君 君 一 。 ‘ ℃ 尺寸都 比碳钢细 小 ， 而且妮的含量愈高 ， 则晶粒尺寸愈小 ， 细小晶粒尺寸的妮钢的流动应力 ， 必 然会大 于 晶粒尺 寸较大 的碳 钢 。 在本试验条件 下 ， 没 有 细 小 的沉 淀相 析出 ， 未 溶 的 质点较粗大 ， 不会影 响流动应力 。 因此 ， 与碳钢相 比较 ， 含饥钢具有较高的流动应力 ， 主要是由于妮的 固溶强化与细 晶粒化两者所造成的 。 各含饥钢 固溶 的锡量基本相似 ， 固溶强 化一致 ， 其流动应力不 同 ， 主要是晶粒尺寸不 同所致 。 变形温度对流动应力的影响 变形温度对流动应力 的影 响在诸因素 中最为强烈 ， 妮钢 〔 〕 一 在 ℃ 时的 流动应力约 ， 而 在 ℃ 时的流动应力值约为 ， 相当于 倍 。 变形温度对流动应力 的影响 ， 一般用指数函数表示 ， 即 氏 韶 式 中 － 变形温度 ， ℃ 、 － 与材料有关的系数 ， 可 由回归分析得到 。 · ·