24 221 21i 400 300 250 140 200 120 150 100 750 B50 950 1050 1150 T/℃ 70L 0.10.10.21.1.41,1.1i,7 1-e=77s-1 2-8-10s-1 1-碳钢2-0.04Nb3-0.08Nb 4-0.12Nb 图2流动应力与变形温度的关系 图3流动应力与应变的关系 Fig.2 Dependence of flow stress on deformation Fig.3 Dependence of flow stress on strain (t=10s-1) temperature [%Nb]:0.08;=0.4 变形温度对流动应力的影响如图2所示。由图2可以看出：(1)铌含量为0.08%钢的流 动应力与变形温度在半对数坐标中呈线性关系。(2)应变速率较高时，其直线的斜率小于应 变速率较低时，即应变速率较高时，变形温度对流动应力的影响小于应变速率较低时，其余 多个钢也呈同样规律，只是斜率稍有变化。 2.3应变对流动应力的影响 应变对流动应力的影响关系如图3所示。由图3可以看出：(1)应变对流动应力的影响 r 呈非线性关系，流动应力随着应变的增加而增大。(2)当变形温度为1150℃、应变速率小于 10s时，碳钢和铌钢应力一应变曲线上有强化极限出现。即在此条件下，当应变达到0.55~ 0.65后，产生了动再结晶，使流动应力不再随应变的继续增加而增大，而是下降。当试件的 应变大于0.60，压缩后立即淬火，试件中晶粒并没有明显拉长，而是形成等轴晶粒，且晶粒 得到细化，这证明确实发生了动再结晶。(3)碳钢动态再结晶比铌钢易发生，碳钢在变形温 度为1000℃、应变速率为10s1时，已出现强化极限。(4)铌钢的应力一应变曲线斜率大于 碳钢，亦即应变对铌钢流动应力的影响大于碳钢，而随着含铌量〔%Nb)=0.04~0.12的 增加而有所增强。 应变对流动应力的影响，一般采用幂函数)表示，但当有动态再结晶发生时，用ε表 示就不能很好地与实验结果相吻合，应采用非线性函数表示。 ·548·、、夕﹄‘ ‘ ‘几 竹夕一吻今，一自 ， ， 丁 。 芝匕 一 ￡ 三 一 ’ 一 。 兰 一 ’ 一 碳 钢 一 一 一 图 流动应力与变形温度的关 系 图 流动应力与应变的关 系 衅 地 伴叱 洲 姗 ￡ 一 伴饱 。 〔 〕 二 变形温度对流动应力 的影 响如 图 所示 。 由图 可 以看出 妮含量为 钢 的流 动 应九与变形温度在半对数坐标 中呈线性关系 。 应变速率较高时 ， 其直线的斜率小于 应 变速率较低时 ， 即应变速率较高时 ， 变形 温度对流 动应力 的 影 响 小于应变速率较低时 ， 其余 多个钢也呈 同样规律 ， 只是斜率稍有变化 。 应变对流动应力的影响 应变对流动应力的影 响关系如 图 所示 。 由图 可以看 出 应变对 流 动应力的影响 呈非线性关系 ， 流动应力随着应变的增 加而增大 。 当变形温度为 ℃ 、 应变速率小于 一 ’ 时 ， 碳钢和锐钢应力 一 应变曲线上有强化极限 出现 。 即在此条件下 ， 当应变达到 后 ， 产 生了动再结晶 ， 使流动应力不再随应变的继续增加而增大 ， 而是下 降 。 当试件的 应变大于 ， 压缩后 立即淬火 ， 试件 中晶粒并没有 明显拉长 ， 而是形成等轴晶粒 ， 且 晶粒 得到 细化 ， 这证 明确 实发 生 了动再结晶 。 碳钢动态再结晶 比妮钢易发生 ， 碳钢在变形 温 度为 ℃ 、 应变速率为 一 ’ 时 ， 已 出现强 化极 限 。 钓 妮钢的应力 一 应变 曲线斜率大于 碳钢 ， 亦即应变对妮钢流动应力 的影 响大于碳钢 ， 而随着含妮量 〔 〕 一 。 的 增 加而有所增强 。 应变对流动应力的影 响 ， 一般采用幂 函数 砰 ， 表示 ， 但当有动 态再结晶发生时 ， 用 扩 表 示就不能很好地 与实验结果相 吻合 ， 应采用非线性 函 数表示 。 · ·