表2粮尾试验数据的柯尔莫洛夫检验 Table2 Konmoropon inspection of curtailed test results 样本容量 最大切应力Sm“x N/mm2 假设分布 统计是D 临界值D(a)结果 12 750,9 对数正态 0.16 0,33 通 过 12 781.4 对数正 态 0.12 0.33 通 过 12 811,3 对数正态 0.10 0.25 世 过 12 842,3 对数正 态 0.058 0.25 被 19 872.7 对数正森 0.038 0.20 的 过 表了弹簧疲劳试验数据处理结果 Table 3 Calculated results of spring fatigue test 最大切应力Sm× 对数寿命均值“ 对数寿命标准差。 失效概率F N/mm3 N/mm2 N/mm2 % 750,9 7,596 0.631 0,01 781,4 7.290 0.325 0.28 811,3 6.930 0.739 0.58 842.3 6.613 0.611 0.75 872.7 6.200 0.380 0.83 计算结果分析： (1)通过弹簧的可靠性疲劳试验，可以看出可靠性疲劳试验方法完全体现了零件疲劳破 坏的特性。即在较高的应力水平下具有较低的疲劳寿命，而在较低的应力水平下具有较高的 疲劳寿命（见表3），这是可靠性疲劳试验方法的理论基础。由此说明应用可靠性疲劳试验 方法来确定零件的疲劳极限是完全可行的。 (2)计算在每一应力水平下的变异系数σ/μ： Smx=750.9N/mm2,g/μ=0.083Smx=840.3N/mm2,g/μ=0.092 Smx=781.4N/mm2,g/μ=0.045 Smx=872.7N/mm2,g/μ=0.048 Smax=811.8N/mm2,g/μ=0.096 查表8)。可知对于置信度90%，相对误差小于±5%，当其观测数据个数n=12时，其变异 系数不得高于0.096，n=19时，不得高于0.116。本试验结果满足此项要求。 (3)将各个应力水平下的失效概率F画在正态概率纸或威布尔概率纸上，如图3和图4 所示均不回归成一条直线。结果表明在N=10?循环次数时弹簧的疲劳强度分布为既不是正 态分布也不是威布尔分布的偏态分布。 (4)以上所讨论的疲劳试验以及疲劳试验数据处理都是在N=10?循环作用次数定时截 尾试验下进行的。同样，对同一试验，也可取N=9×10°循环次数的定时截尾试验数据进行 处理，得到在N=9×10°循环次数时的疲劳极限中值S1=812,5N/mm2和标准差g,=34,7 N/mm2。按此方法就可以确定在高寿命区内应力与寿命的关系为 1gN=21.08-0,0174Smax (20) 468亥 旅尾试 验擞据的柯尔其洛夫检脸 刀 班 样本容 最大留悉套勿 · 假 设 分 布 统 计 。 临 界值 结 果 通 过 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 对 数数 正正 态 窦 弹笼疲劳试 验数据处理结 果 · 最大 切应 力 。 ， 对数寿命均值 ， 对 数 寿命标准差 。 失效概率 。 。 。 二 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 污 计算结果分析 通过弹 簧的可靠性疲 劳试验 ， 可 以看 出可靠性疲劳试验方法完全体现 了零件疲 劳破 坏的特性 。 即在较 高的应力水平下具有较低 的疲 劳寿命 ， 而 在较低的应力水 平下具有较高的 疲 劳寿命 见表 ， 这是可靠性疲 劳试验方法的 理论基础 。 由此说 明应用可靠性疲 劳试验 方法来确定零件的疲 劳极限是完全可行 的 。 计 算在每 一应力水 平下 的变异 系数 口 加 二 。 二 。 ， 拼 。 二 。 二 。 ， 拼 。 二 二 ， “ 。 二 ， “ 。 二 ，， “ 查表 吕〕 。 可知对于置 信度 ， 相对误差小于 士 ， 当其观 测数据个数， 时 ， 其变异 系数不得高于。 ， 二 时 ， 不得高于 。 本试验结果 满足此项要 求 。 将 各个应力水 平下的 失效 概率 画在正态概率纸 或威 布尔 概率 纸上 ， 如 图 和 图 所示 均不 回归成一条直线 。 结 果表 明在 二 循环次数时 弹 簧的疲 劳强 度分布为 既不是 正 态分布也不是 威布尔分布的偏态分布 。 以上所讨论 的疲 劳试验 以及疲 劳试脸数据处 理都是在 循环作用 次数定 时截 尾试验 下进行 的 。 同样 ， 对 同一试验 ， 也可取 “ 循环 次数的定时截尾 试验数据 进行 处理 ， 得到在刀 循环次数时的疲 劳极限 中值 和 标 准 差 。 。 按此方法就可 以确定在高寿命区内应力与寿命的关 系为 。 一 。 二