÷pw盟=(8肝+8肝)+16〔(8船)+(8部)门 02 2. (7) 1.3初始条件和边界条件 (1)初始条件 t=0时，2=0，T。=TMM (8) Ho=HMM (9) 其中T。、H。为初始温度，初始热培，TwM、HwM为浇铸温度和该温度下热培。 (2)边界条件I(铸坯中心x=0,y=0) 假定方坯传热是关于0,0y轴对称的，此时铸坯中心处热流和温度梯度均为0： aT 0xx=0=0, 0yy=0=0. (10) (8)边界条件Ⅱ（铸坯表面x=D,y=D) 铸坯表面传热，均按第2类边界条件处理 一k0T/ x=D=g,·-k07 ayy=D=q (11) 沿拉坯方向，在不同的区段上表面热流密度分别有： ①结品器区：a、按结晶器平均热流密度q考虑 一68C=9, 一k8C=g4 ay (12) b、结晶器内分段考虑热流密度qw1 Cancast公司实测热流密度r3)如图2 9、0 所示，可沿整个结晶器的高度分段取不同的 .5 8.2 Casting speed,m/min 平均热流密度qw: 7.4 6.6 9M1=-k0T 6x 5,8 94:=一kT日 (13) 1.0 E 5.0 ya 兰 4.2 0-g 1.2 i=1,2,3……m 3,3 2.5 m:结晶器划分段数。· 0100200300400500600700 ②喷水冷却区取各热流密度q为： Distanve from mouldtop hm.mm 9aI=hB(T-TR), 图2结晶器热流密度 Fig.2 Heat flux density profile in medel j=1,2,3…r（14) :二冷区的划分段数。 综合给热系数h.;可通过冷却水密度W,来估算，h属1与W;的关系式为： hR1=AW (15) 其中常数A、a由实验测定。 18、户 、刀 勺竹 口一一 ‘ 了 十 一 ， ， “ 一一二户宁一 付 · 仁 〔 气 一下尸飞尸 ， 下二了下一 口之 口 一 寸 十 ， 广 ， 口 丁 一 口 叹 、 艺 、 －口 初始条件和边界条件 初始条件 二 ， 时 ， 二 二 ， 。 二 。 。 二 ， ， 其中 。 、 。 为初始温度 ， 初始热焙 ， 。 。 、 ， 。 为浇 铸温度和该温 度下热 焙 。 边界条件 铸坯 中心， ， 夕 二 。 假定方坯传热是关于。 二， 。 轴对称的 ， 此时铸坯 中心处热流和温度梯度均为 。 卫二 。 二 。 、 目 旦里 一 二 。 扫戈 苏 一 口 少 边界条件 铸坯表面戈 刀 ， 刀 铸坯表面传热 ， 均按第 类边界条件处理 一 荟 二 。 ， 一“器 ， 二 。 二 。 沿拉坯方 向 ， 在不 同的区段 上表面热流密度分 别有 ①结 晶器 区 、 按结 晶器平均热流密度奋 ， 考虑 之三口三妇‘日 一 ， 一 一 ’ 一 华华 瓦 一掩卫二一 二 只 口 一 ， ， ” 口夕 一 ， ” 、 结 晶器 内分段考虑 热流 密度 二 ， 公司实测热流密度〔 〕 如 图 所 示 ， 可沿整个结 晶器的 高度分 段取不 同 的 平 均热流密 度 二 二 甘 二 一 凡 一二一一一 ， 瞥 “ 二 －尺一一，几万一 、 口 “ ， ， ， ” ” ” · … 结晶器划分段 数 。 · ②喷水 冷却 区 取各 热流密度 ，为 ， ， 入 一 一 ， ， ， ， · · 一 ， 二冷区 的划分段数 。 认 叮 阵 ， 左 ‘ 习 入 、 丫 厂气 、 、 州 ， 。 、 卜汀反 ‘ 尹 子 二 一 卜， 全城二气 图 结 晶器热流密度 尽 二 综合给 热系数 ， ，可 通 过冷却水密度牙 来估算 ， 与牙 。的关系式 为 ， 才 “ 其中常数 、 由实验测定