定义设A是数域K上一个n阶方阵,g(x)是K上一个m次多项式.如果g(A)=0,则g(x) 称为方阵A的一个化零多项式 Hamilton-Cayley-定理设A是数域K上的n阶方阵,f是A的特征多项式,则f(A)=0. 证明A在C内相 Jordan似于形矩阵J,即有c上可逆阵T使TAT=J显然对任意正 整数k

2006年9月笔试试卷参考答案 一、选择题 (1)D)(2)A)(3)C)(4)B)(5)D)(6)C)(7)D)(8)B) (9)B)(10)A)(11)D)(12)A)(13)C)(14)B)(15)D)(16)D) (17)D)(18)B)(19)C)(20)A)(1)B)(22)C)(23)D)(24)C) (25)A)(26)C)(27)D)(28)B)(9)B)(30)A)(31)D)(32)B) (33)A)(34)B)(35)D)

2.6.1分块矩阵的乘法,准对角阵的乘积和秩 1、矩阵的分块和分块矩阵的乘法 设A是属于K上的m×n矩阵,B是K上n×k矩阵,将A的行分割r段,每段分别包 含m,m2,,m,个行,又将A的列分割为s段,每段包含nn2,n个列。于是A可用 小块矩阵表示如下: A1A12… A=4424

ADC和DAC是沟通模拟电路和数字电路的桥梁，也可称之为两者之间的接口。本章重点是模/数转换器与数/模转换器在转换系统中的应用与地位。数/模转换器的原理及其电路，D/A转换的速度和转换精度，模/数(A/D)转换过程中的取样、保持、量化、编码。V-T变换型、双积分式A/D、并联比较式A/D、串并型A/D转换器。 • 8.1 概述 • 8.2 D / A转换器 • 8.3 A / D 转换器

1 Motivation The Poisson problem has a strong formulation a minimization formulation and a weak formulation T weak formulations are more general than the strong formulation in terms of regularity and admissible data SLIDE 2 The minimization/weak formulations are defined by: a space X; a bilinear The minimization/weak formulations identify ESSENTIAL boundary conditions NATURAL boundary conditions ed in a The points of departure for the finite element method are the weak formulation(more generally) the minimization statement (if a is SPD) 2 The dirichlet problem 2.1 Strong Formulation Find u such that

一、选择题 (1)C)(2)A)(3)C)(4)D)(5)C(6)D)(7)A)(8)A) (9)B)(10)B)(11)C)(12)D)(13)C)(14)C)(15)C)(16)B) (17)A)(18)B)(19)B)(20)D)(1)B)(22)B)(23)A)(24)D) (25)C)(26)B)(27)B)(28)C)(29)D)(30)B)(31)A)(32)C) (33)B)(34)C)(35)A)

研究了半固态A356铝合金浆料的成形温度、压射比压和压射冲头速度对半固态A356铝合金流变压铸充填性的影响.实验结果表明:较高的半固态A356铝合金浆料的成形温度有利于获得良好的充填性.压射比压和压射冲头速度对半固态A356铝合金浆料充填性也具有较大的影响.在本实验条件下,压射冲头速度越大或压射比压越大,充填性越好.试片的壁厚对半固态A356铝合金浆料的充填性影响较大,试片壁厚越大,越容易充填.此外,采用低过热度浇注和弱电磁搅拌技术制备的A356铝合金浆料和流变压铸试片的组织分布很均匀,有利于获得优质的半固态压铸件

一、选择填空 (x2 1、已知lim-ax-b=0,则( ) x→x+1 (A)a=1,b=1(B)a=-1,b=-1(C)a=-1,b=1(d)a=1b=-1 2、函数f(x)=x(x2-3x+2)(x+2)有()个不可导点。 (A)1(B)2(C)3(D)4 3、设f(x)=x(x-1)(x-2)…(x-2004),则f(0)=() (A)-2003(B)-2004(C)2003(D)2004 4、设f(x)={sin≠0

本文在文[2]的基础上,对系统$\\left\\{ {_{\\frac{{{\\rm{dy}}}}{{{\\rm{dt}}}}{\\rm{ = a - }}{{\\rm{x}}^{\\rm{2}}}{\\rm{y}}}^{\\frac{{{\\rm{dx}}}}{{{\\rm{dt}}}}{\\rm{ = b - }}{{\\rm{x}}^{\\rm{2}}}{\\rm{y}}}} \\right.\\;\\;\\;\\;\\;\\;\\;(1)$（其中a>0,b>0）作了更深入的研究,从而得到当a-b≤（a+b）3时,系统（1）无极限环的结论,并指出了,当a-b>（a+b）3时,系统（1）的极限环的位置及其随参数a,b的变化情况

采用凸轮式形变试验机,在高温高速下对20Cr、40Cr、T8A,T12A等四种钢进行压缩时塑性变形阻力的试验研究。试验范围:变形温度:850～1150℃;变形速度:5～80秒1;变形程度:emax=1n2。本文着重分析了变形温度、变形速度、变形程度对20Cr、40Cr、T8A、T12A等四种钢塑性变形阻力的影响关系及20Cr与40Cr,T8A与T12A试验结果的比较。并提供了供工程技术人员和轧钢生产中可实际使用的塑性变形阻力的计算公式和计算图表。同时还运用T8A的试验结果与各国学者的试验结果进行了比较