TiC与TiN因晶格常数相近而可互溶生成碳氮化钛,其硬度介于TiC与TiN之间,而比TiN硬得多,涂于钢铁工件上可使寿命大为提高。本文叙述了不用CH4、CCl4而只用C5H5Cl+N2+H2+TiCl4体系沉积Ti(C、N)的工艺条件和淬火方法。模具经此法处理后表面硬度可达2400kg/mm2,使用保护气体强制冷却淬火不仅使硬度达到生产要求,还能解决工件在淬火中的变形与开裂问题。试验表明此法可提高模具寿命2到5倍

对第k个码元的相位常数的选择应保证MSK信号相位在码元转换时刻是 连续的。根据这一要求,由式(922)可以得到相位约束条件为

本文测量了Fe76Pr16B8烧结永磁体的室温各向异性场HA=85KOe,磁晶各向异性常数K=4.2×107erg/cm3;磁体的磁能积已达到37MGOe。研究了各种工艺因素,诸如烧结温度,回火温度与时间等对烧结磁体性能的影响

本文利用精确测量坩埚型电导池的尺寸以及不同插入深度的电阻值,并根据下列公式:\\[\\begin{array}{l}\\sigma = \\frac{1}{{2\\pi \\Delta {\\rm{h}}}}{\\rm{(}}\\frac{{\\rm{1}}}{{{{\\rm{R}}_{\\rm{2}}}}}{\\rm{ - }}\\frac{{\\rm{1}}}{{{{\\rm{R}}_{\\rm{1}}}}}{\\rm{)ln(}}\\frac{{{{\\rm{D}}_{\\rm{2}}}{\\rm{ - m}}}}{{{{\\rm{D}}_{\\rm{1}}}{\\rm{ - m}}}}{\\rm{ \\bullet }}\\frac{{{{\\rm{r}}_{\\rm{1}}}}}{{{{\\rm{r}}_{\\rm{2}}}}}{\\rm{)}}\\\\{\\rm{或}}\\\\\\sigma = \\frac{{{{\\rm{K}}^*}}}{{\\Delta {\\rm{h}}}}{\\rm{(}}\\frac{{\\rm{1}}}{{{{\\rm{R}}_{\\rm{2}}}}}{\\rm{ - }}\\frac{{\\rm{1}}}{{{{\\rm{R}}_{\\rm{1}}}}}{\\rm{)}}\\end{array}\\]直接计算出电导率。因而可以省去利用已知电导率的溶液来标定电导池常数。这种方法简化了实验步骤,其结果也是精确的

一、无差异曲线的特殊形状 二、完全替代品和完全互补品 三、完全替代品指两种商品之间的替代比例是固定不变的情况 四、两种商品的边际替代率等于常数 五、无差异曲线是一条斜率不变的直线

按O=±(2n-1)丌/T(其中n为正整数)将H(O) 在o轴上以2/7间隔切开,然后分段沿ω轴平移到(7n,)区间内进行 叠加,其结果应当为一常数(不必一定是T),。这种特性称为等效理想低通特 性,记为H(o)

应用晶界分离模型解释了片层α相的球化现象，阐述了TA15钛合金转变组织中次生片层α相的球化是其主要的流动软化机制.基于钛合金球化软化机理，建立了TA15钛合金的统一黏塑性本构模型.本构模型综合考虑了次生α相的球化、正则位错密度、等向硬化、塑性成形产生的温升、成形过程中的相变等物理变量.利用遗传算法确定了本构模型中的材料常数.本构模型能够较好地描述TA15钛合金热变形下的流动应力变化

§1.1 宏观和微观 §1.2 温度 §1.3 理想气体温标 §1.4 理想气体的状态方程 第二章 气体动理论 (Kinetic theory of gases) § 2.1 理想气体的压强 § 2.2 温度的微观 意义 § 2.3 能量均分定理 § 2.4 麦克斯韦速率分布律 § 2.5 麦克斯韦速率分布律的实验验证 § 2.6 玻耳兹曼分布律* § 2.7实际气体等温线* § 2.8 范德瓦尔斯方程* § 2.9 气体分子的平均自由程 § 2.10输运过程*

1.在298K时,A和B两种气体单独在某一溶剂中溶解,遵守亨利定律,亨利常数分别为k(A)和k(B),且知k()>k(B),则当A和B压力(平衡时的)相同时,在一定量的该溶剂中所溶解的关系为:(A)A的量大于B的量(B)A的量小于B的量C(C)A的量等于B的量(D)A的量与B的量无法比较

1.298K时N2O5(g)分解反应半衰期t为5.h此值与N2O的起始浓度无关试求: (1)该反应的速率常数 (2)作用完成90%时所须的时间