第一章 合同内容 １．１ 乙方同意向甲方提供制造 合同产品的书面及非书面 专有技术。用该项技术所生产的合同产品的品种、规格、技术性能等详见本合同附 件一（略）

在25Ni-15Cr-2Ti-Al型铁基高温合金中,硅含量的提高不仅影响合金的持久性能及高温拉伸性能,特别使室温冲击性能强烈降低。当合金中硅含量超过0.3%时,将形成Ni13Ti5Si7型的G相,硅含量的继续提高,会使合金的有效强化相γ'的析出量降低,并在长时时效过程中促成σ相的形成,进一步导致合金的室温脆化

一、“合同登记编号”的填写方式： 合同登记编号为14位，左起第一、二位为公历年代号，第三、四位为省、自治 区、直辖市编码，第五、六位为地、市编码，第七、八位为合同登记点编号，第九 至十四位为合同登记序号，以上编号不足位的补零，各区域编码按GB2260-84规定填 写

铁碳合金：以铁为基体，有不同碳含量的合金，称为铁碳合金。铁碳合金是工业上应用最广泛的合金

本文提出了在复杂多元铁基高温合金中判断σ相析出倾向的相分计算方法。对相当数量的工业合金和试验合金的验证,说明提出的方法是可靠的。进而简化处理的相分计算方法也是可行的。以15Cr/25Ni型铁基高温合金为例。提出的△N'v=Ni-3Ti-3.5Al-1.7Si-0.9Cr-4.7计算式可以方便地根据△N'v0,来判断650℃长期时效时σ相的析出与否。同时,还可以应用△N'v的值来分析σ相对合金有关性能的影响

本文采用测定粉末真密度法、光学显微镜定量金相法和图象分析仪等方法研究了FGH95高温合金粉末空心度、粉末空心平均尺寸与粉末粒度的关系。的增大而增研究得出:氩气雾化FGH95合金粉末中的空心度、空心平均尺寸均随粉末粒度大。粉末空心的形貌基本上是等轴的、球形的,而且随粉末粒度的增化而越来越呈规则的球形。研究表明:用上述3种方法来研究FGH95合金粉末的空心度,粉末真密度法测量值有偏离,但3种方法的测量结果,其变化的趋势是一致的;用光学显微镜定量金相法和图象分析仪测定粉末空心的平均尺寸,结果一致。此外,文中还对FGH95合金扮末与Rene'95合金粉末的空心虚、空心平均尺寸进行了比较

从变诱导有序显微结构变化的角度，说明了合金元素铬和钼对Fe3Al基合金力学性能和显微组织的影响.结果表明：合金元素铬和钼主要固溶于Fe3Al基合金中，铬的主要作用是固溶软化，促进形变诱导无序化；钼主要起因溶强化作用，阻碍形变诱导无序化，有利于蠕变回复诱导有序化

第一条 合同目的 本合同的目的：乙方根据本合同条款向甲方提供技术工人、工程技术人员和其 他人员（以下称为派遣人员），甲方向乙方支付报酬。 为保证甲方工程的顺利完成，双方应互相协作，认真执行合同

使用Gleeble-1500热/力模拟机,对四种V-N微合金非调质钢和一种非V-N微合金化对比钢进行了静态再结晶实验研究.研究结果表明:当钢中C质量分数为0.33%时,V-N微合金钢的静态再结晶要比未V-N微合金化的对比钢有明显滞后,尤以820~880℃温度范围内最为明显,因此钢中V析出物对道次间再结晶过程影响很大.进一步研究表明,V-N微合金非调质钢道次间静态再结晶量受C含量的影响并不呈简单线性关系:在760~880℃温度范围内,道次间静态再结晶量在钢中C质量分数为0.33%时均为极大值,而940℃下所有五种实验钢均完成了静态再结晶;钢中V析出物对道次间静态再结晶的影响机制相当复杂,与其析出时机关系很大.在此C含量下且V和Ti量均近似相同的V-N微合金实验钢中,发现当N质量分数从140×10-6增加到210×10-6时,该温度范围内道次间静态再结晶量下降14%~19%,N含量增加有明显抑制道次间静态再结晶的作用

采用近似无限大流体重力沉降原理分析了多期法FeV50合金浇铸过程渣金分离及浇铸渣层钒的分布规律，考察了熔渣黏度、沉降粒度、浇铸温度、渣层厚度以及保温制度对渣中钒含量的影响.结果表明，浇铸渣中钒的赋存形式除了未还原完全的钒氧化物之外，还存在部分未完全沉降的初级合金；合金沉降速度随合金粒度的增加而增大，随熔渣黏度的增加而减小.1850℃条件下，当渣层厚度为50 mm，熔渣组分质量分数为65.2% Al2O3、15.5% CaO、14.6% MgO、1.9% Fe2O3、0.9% SiO2时，粒径为100 μm的合金沉降时间及熔渣上浮时间分别为24.9和1.2 min.基于此，进行浇铸工艺优化试验，在渣层厚度35 mm，浇铸温度1900℃、熔渣主要成分质量分数Al2O3 60%~65%、CaO 15%~20%、MgO 9%~15%、浇铸锭模保温层厚度9 cm的条件下，浇铸渣中平均TV质量分数由1.39%降低至0.58%