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大连海事大学:《船舶辅机》课程教学资源(PPT课件讲稿)第六章活塞式空气压缩机(6.2)空压机的结构
文档格式:PPT 文档大小:2.12MB 文档页数:29
一、活塞式空压机的结构 重点掌握级差式结构、气阀、润滑和冷却的特点 二、活塞式空压机的自动控制 自动控制环节及作用,自动起停运转的压力范围
浙江理工大学:《机械工程导论》第三章 钢的热处理
文档格式:PPT 文档大小:1.47MB 文档页数:29
一、概述 热处理:将金属在固态下通过加热、保温和冷却的方式,改变合金的内部组织,从而获得所需性能的一种工艺方法
山东大学:《机械制造》课程教学资源(讲义)第二十八讲 金属热处理
文档格式:DOC 文档大小:198KB 文档页数:29
金属热处理是将金属工件放在一定的介质中加热到适宜的温度,并在此温度 中保持一定时间后,又以不同速度冷却的一种工艺。 金属热处理是机械制造中的重要工艺之一,与其它加工工艺相比,热处理一 般不改变工件的形状和整体的化学成分,而是通过改变工件内部的显微组织, 或改变工件表面的化学成分,赋予或改善工件的使用性能
清华大学:《有限元分析》课程教学资源(电子讲义)第二章 工程问题的有限元建模与分析
文档格式:DOC 文档大小:696.5KB 文档页数:28
2.1 有限元分析的基本方法 2.2 ANSYS 简介 2.3 弹性力学平面问题的分析 无限长厚壁圆筒内外壁分别承受压力的分析 2.4 梁的受力与变形分析 简支粱的变形分析 2.5 弹性力学三维问题的分析 支架的受力分析 2.6 温度场分析 钢球冷却的分析 2.7 讨论(计算结果分析)
扁锭热过程用二维有限长圆筒模型的模拟计算
文档格式:PDF 文档大小:418.6KB 文档页数:5
建立了扁锭冷却、保温和加热过程的二维有限长圆筒模型。利用该模型可以进行扁锭整体传热的研究。模型计算结果和实测数据很吻合,这说明该模型是可靠的
原位观察TiN粒子对低合金高强度钢模拟焊接热影响区粗晶区晶粒细化作用
文档格式:PDF 文档大小:1.39MB 文档页数:8
采用高温激光共聚焦显微镜原位观察和电子背散射衍射技术研究TiN粒子在低合金高强度钢模拟大线能量焊接热循环过程中晶粒细化效果.研究发现合理的Ti和N含量能形成大量细小弥散分布的纳米级TiN粒子,在焊接热循环过程中有效钉扎热影响区粗晶区奥氏体晶界,抑制晶粒粗化.同时,TiN附着在Al2O3表面析出,在冷却过程中有效促进针状铁素体形核,得到有效晶粒尺寸非常细小的由少量针状铁素体和大量贝氏体构成的复合组织
上海交通大学:《制冷原理与装置》课程教学资源(课件讲义,双语版)第六讲 润滑油
文档格式:PDF 文档大小:618.38KB 文档页数:4
一、润滑油的作用 润滑压缩机的各运动部件,减少摩擦和磨损, 起冷却作用,将运动部件保持较低温度,以提 高效率。 利用油的粘度,使运动部件间形成油膜,维持 制冷循环高低压力,起密封作用,如螺杆压缩 机的转子之间,转子与机体之间的间隙的油膜 可减少压缩机的泄漏
清华大学:《化工原理》课程教学资源(PPT课件讲稿)第四章 干燥课堂练习一
文档格式:PPT 文档大小:28.01KB 文档页数:2
为保证一个学校建筑物内有良好的空气状况, 现 采用以下空气调节措施. 假设每天学生平均数目 为100, 而每人热的产生速率为每小时200 kcal, 若 学校外面的湿气状况在夏天是38oC及95%(相对湿 度). 室外的新鲜空气经冷却后和部分来自学校建 筑物的再循环排出气混合. 混合后气体的温度应 该在21oC以上, 相对湿度应在70%以下. 室内排出 气体的温度和相对湿度分别为23oC和60%. 试求:
中国人民解放军陆军勤务学院(后勤工程学院):《摩擦学》PPT课件_07-流体润滑
文档格式:PPT 文档大小:2.89MB 文档页数:61
流体动力润滑 Hydrodynamic Lubrication 摩擦阻力主要由液体的内摩擦产生 摩擦磨损特性主要取决于液体粘性,与表面材料性质、形貌无关。 摩擦和磨损很小(摩擦系数在0.001~0.008或更低),油膜对表面有良好的保护、清洗、冷却、防锈作用,摩擦热小,运转平稳。 粘度指数是润滑油十分重要的指标,反映了润滑油在使用过程中粘度随温度的变化情况,粘度指数越大,粘温性能越好,说明粘度随温度变化的程度越小。 弹性流体动力润滑 Elastohydrodynamic Lubrication
控制轧制中铁素体晶粒的细化
文档格式:PDF 文档大小:704.51KB 文档页数:9
本文研究了三种碳-锰、碳-锰-铌钢控制轧制中铁素体晶粒细化的规律。大量试验证明,热轧后钢中铁体晶素粒尺寸(dF)主要受形变量(ε)、形变温度(TD)、原始奥氏体晶粒尺寸(dA)及冷却速度、钢中成分的影响。在单道次轧制中这三种钢的铁素体晶粒尺寸与各参数的综合定量关系皆可用下式表达:${{\\rm{d}}_{\\rm{F}}}=\\frac{{55{\\rm{th}}\\frac{{{{\\rm{d}}_{\\rm{A}}}-90}}{{25}} + {\\rm{a}}}}{{\\rm{\\varepsilon }}} + {\\rm{b}}{T_{\\rm{D}}}-750{^{\\frac{1}{2}}} + {\\rm{c}}{{\\rm{d}}_{\\rm{A}}}$将式中的dA改为\等效奥氏体晶粒尺寸\,此式就可应用于多道次轧制,予测多道次轧制后的铁素体晶粒尺寸
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