15.1 结构和命名 15. 2 物理性质及波谱性质 15.3 羧酸衍生物的取代反应及相互转化 15.4 亲核取代反应机理和反应活性 15.5 与金属试剂的反应 15.6 还原反应 15.7 酯的热消去反应

§7-3 空间应力状态的概念 §7-4 应力与应变之间的关系 §7-5 空间应力状态下的应变能密度

利用Gleeble-1500D热模拟试验机对316LN奥氏体不锈钢进行单道次热压缩试验,分别设置变形温度为900~1200℃、应变速率为0.001~10 s-1、真应变为0.1~0.9及试样的初始晶粒度为122~297μm之间,以研究热变形条件及初始晶粒度对316LN钢动态再结晶行为的影响.对试验数据进行处理,得到临界应变与峰值应变以及临界应力与峰值应力的比值分别为0.38和0.89,建立了动态再结晶动力学方程和晶粒尺寸演变方程.对建立的动态再结晶模型进行修正,将修正后的模型嵌入DEFORM-3D有限元模拟软件中进行计算,发现修正模型的模拟值和试验值符合较好,证明修正模型的准确性

通过Gleeble-1500热模拟单轴压缩试验，研究了一种含1.79% Al （质量分数）的以Al替代Si微合金化高强度钢在温度为900-1100℃、应变速率为0.01-30 s-1条件下的热变形行为.建立了考虑应变量对材料常数影响的双曲正弦本构方程，利用建立的本构方程预测的应力-应变曲线与实验值吻合良好，表明建立的本构方程可以对实验钢的流变应力给出相对准确的预测.建立了实验钢的加工图，根据加工图分析确定了实验钢的动态再结晶区为1000-1100℃和0.01-1 s-1.组织观察表明在动态再结晶区实验钢发生了动态再结晶，而失稳区对应的组织出现了变形集中带或“项链”组织.最后将建立的本构方程和加工图联合运用，为更全面地研究实验钢在不同变形条件下的热变形行为提供了方法

目前密集冷却工艺已广泛用于生产高强度带钢,但是该技术冷却速率较快的特点易造成带钢冷却不均匀等问题,导致带钢残余应力过大,进而产生边浪等板形缺陷.本文利用有限元方法,使用ABAQUS有限元软件建立某700 MPa级高强度带钢在密集冷却工艺下的模型,实现温度-相变-应力耦合计算,并进行多个实验验证了模型的准确性.通过修改有限元模型边界条件和初始条件,研究边部遮挡和初始温差对带钢层流冷却阶段产生的残余应力分布的影响规律.对于减小带钢层流冷却过程中产生的残余应力,减小带钢进入层流冷却前的初始温差更加有效.本研究成果经过现场试验验证,可靠性较高,可用于指导该种类型高强带钢生产,以减少带钢的残余应力,提高带钢板形质量

应用网孔分析方法分析电路 应用节点分析方法分析电路 叠加定理及其应用 戴维南和诺顿定理及其应用 最大功率传输定理及其应用 电路中的对偶原理及其应用

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实验一 凝固点降低法测定摩尔质量 实验二 纯液体饱和蒸气压的测定 实验三 燃烧热的测定 实验四 双液系的气－液平衡相图 实验五 二组分金属相图的绘制 实验六 溶液偏摩尔体积的测定 实验七 溶解热的测定 实验八 电导法测定弱电解质的电离常数 实验九 液相反应平衡常数 实验十 电导的测定及其应用 实验十一 不同浓度硫酸铜溶液电极电势的测定 实验十二 电势－pH 曲线的测定及其应用 实验十三 离子迁移数的测定 实验十四 氯离子选择性电极的测试和应用 实验十五 旋光法测定蔗糖转化反应的速率常数 实验十六 电导法测定乙酸乙酯皂化反应的速率常数 实验十七 溶液表面张力的测定 实验十八 溶胶的制备及电泳 实验十九 电导法测定水溶性表面活性剂的临界胶束浓度 实验二十 恒温槽的装配和性能测试 第一章 温度的测量与控制 第二章 压力的测量 第三章 电学测量技术及仪器 第四章 光学测量技术及仪器