本文建立了内置高导C/C材料的疏导式热防护结构原理模型,通过实验的方法给出了高导C/C材料与耐热三维编织C/C材料间的接触热阻,并利用数值仿真针对影响结构热防护效果的若干关键参数进行了参数影响研究.研究结果表明:减小耐热层厚度是一种降低驻点温度的有效方法,但是必须同时考虑由此引起的强度问题;界面接触热阻对热防护效果影响很大,必须通过工艺处理降低界面热阻才能实现有效的热防护

一、选择题 A型题 1.e2.c3.d4.a5.e6.b7.e.e.d10.c11. 12.d13.d14.a5.c16.b17.c18.a19.e20.a21.a22.a 23.c24.e25.d26.c27.b28.b2.b30.e31.c32.c33.a

一、选择题 A型题 1.a2.e3.d4.c5.d6.b7.8.d9.c10.e11.a 12.e13.a14.c15.b16.a17.d18.e19.d20.c21.c22.c 23.c24.b25.b26.c27.a2

2005年4月笔试试卷参考答案 一、选择题 (1)D)(2)B)(3)D)(4)C)(5A)(6)C)(7)B)(8)D) (9)D)(10)C)(11)B)(12)D)(13)A)(14)B)(15)A)(16)D) (17)A)(18)B)(19)A)(20)C)(21)D)(22)A)(23)D)(24)B) (25)C)(26)A)(27)B)(28)C)(29)C)(30)C)(31)D)(32)B) (33)D)(34)A)(35)D) 二、填空题

利用Gleeble热模拟试验机进行单轴压缩试验,研究了C-Mn-Si TRIP钢和C-Mn-Al-Si TRIP钢过冷奥氏体形变过程的组织演变,分析了合金元素和工艺参数对过冷奥氏体动态相变的影响.与等温相变相比,C-Mn-Si钢和C-MnAl-Si钢动态相变动力学明显加快.与C-Mn-Si钢相比,用质量分数约1%的Al替代Si后,C-Mn-Al-Si钢的A3温度明显提高,在相同变形工艺条件下C-Mn-Al-Si钢过冷奥氏体动态相变较易发生,而C-Mn-Si钢动态相变得到的铁素体晶粒比较细小.减小动态相变前奥氏体晶粒尺寸,有利于过冷奥氏体动态相变的进行.提高过冷奥氏体形变时的变形温度或应变速率均对动态相变产生一定的阻碍作用,但影响不显著

3.1 C51程序结构和特点 3.2 C51数据类型 3.3 C51运算符和表达式 3.4 C51语句和结构化程序设计 3.5 C51的数组、结构和联合 3.6 C51的指针 3.7 C51的函数和中断函数 3.8 预处理命令、库函数

3.1 C51 程序结构和特点 3.2 C51 数据类型 3.3 C51 运算符和表达式 3.4 C51 语句和结构化程序设计 3.5 C51 的数组、结构和联合 3.6 C51 的指针 3.7 C51 的函数和中断函数 3.8 预处理命令、库函数

1 μC/OS-Ⅱ简介 2 μC/OS-Ⅱ内核结构 3 μC/OS-Ⅱ任务管理 4 C/OS-Ⅱ时间管理 5 μC/OS-Ⅱ任务通信与同步 6 μC/OS-Ⅱ内存管理 7 μC/OS-Ⅱ移植

随着汽车行业的快速发展，轻量化汽车用钢的研发和应用越来越广泛。抗拉强度超过1000 MPa的第二、三代汽车用钢往往是复相组织，通过固溶、析出、变形、细晶强化等各种强化方式，在基体中形成大量缺陷，导致钢材服役过程中对氢更加敏感，容易在很小的氢溶解条件下发生氢脆。Fe?Mn?C系、Fe?Mn?Al?C系等含Mn量高的汽车结构用钢因层错能较高，不仅直接决定了其强韧性机制，还对其服役性能有重要影响。在Fe?Mn?C系TWIP钢的成分基础上，添加少量Al元素，形成Fe?Mn?(Al)?C钢，不仅能降低钢材密度，提高钢材的强韧性，也因Al元素改变了钢材的微观组织构成，一定程度上令氢脆得到缓解。但当Al含量较高时，形成低密度钢，其组织构成更加复杂，析出物更多，导致氢脆敏感性更显著。本文从Fe?Mn?(Al)?C高强韧性钢的组织构成、第二相、晶体缺陷等特征出发，综述了H在Fe?Mn?(Al)?C钢中的渗透、溶解和扩散行为，H与基体组织、析出相、晶格缺陷的交互作用，H在钢中的作用模型、氢脆机制、氢脆评价手段和方法等。并评述了Fe?Mn?(Al)?C高强韧性钢氢脆问题开展的相关研究工作和最新发展动态，指出通过第一性原理计算、分子动力学模拟和借助氢原子微印技术、三维原子探针等物理实验相结合的方法是从微观层面揭示高强韧性钢氢脆机制的未来发展方向

5.1 C54x C语言介绍 5.2 C54x C语言编程 5.3 C54x C代码优化