利用Gleeble 3500热力模拟试验机对22MnB5板材进行高温拉伸试验,研究了该材料在变形温度为700、800和900℃以及应变速率为0.01、0.1、1和10 s-1下的高温变形行为.在同一温度下,22MnB5的断裂应变随应变速率增加而呈现增加趋势,温度升高加剧这种趋势.建立了耦合损伤基于位错密度的统一黏塑性本构模型,该模型考虑了高温变形中损伤的演化规律,能够描述了应力-应变曲线后期的陡降段.利用遗传算法确定并优化该本构模型中的材料常数,所得材料常数确定的本构模型能够较好地预测22MnB5高温拉伸变形下的流变应力,并能较好地描述材料损伤演化规律

9.1 预应力混凝土的基本概念 9.2 张拉控制应力与预应力损失 9.3 后张法构件端部锚固区的局部承压验算 9.4 预应力轴心受拉构件各个阶段的应力分析 9.5 预应力混凝土受弯构件计算

7-1含有长度为2a的型贯穿裂纹的无限大平板,材料为30 0CrMnSiNiA,在远离裂纹处受均匀 拉应力作用,如图7-11所示。已知材料的平面应变断裂韧度K1=(84MPa)m,裂纹的临界 长度a=8.98mm。试求裂纹发生失稳扩展时的拉应力σ值

为提高钎头的使用寿命和寻求合理的结构设计,对φ43毫米钎头进行了光弹试验。试验结果表明:在钎头截面变化及其与钎杆末端接触处有应力集中,在钎头的尾端有较大的周向应力,这与生产实践中出现的钎头断腰和尾部开裂现象符合。根据试验,对钎头的结构形状及钎头与钎杆的联结提出了改进意见,收到良好的效果

本文是珠光体和珠光体-铁素体球墨铸铁齿轮弯曲疲劳极限应力σFlim测定的试验总结。作者根据13对齿轮的寿命试验结果,用最小二乘法求得疲劳曲线方程为σF3.23726N=2.941478×1011同时求得99%可靠度的疲劳曲线方程为:σF3.23726N=8.6050375×1010据此,确定当循环基数N0=5×106次时,其相应的弯曲疲劳极限应力为:当可靠度为99%时σFlim=29.4公斤/毫米2σFlim=20.4公斤/毫米2上述数值可供设计齿轮时参考

14.1 纯弯曲时梁横截面上的正应力 14.2 横力弯曲时梁横截面上的正应力 与剪应力 14.3 梁的强度 14.4. 弯曲中心的概念 14.5. 提高弯曲强度的措施 14.6 梁的挠曲线微分方程

一、为了解决组合变形问题，导致应力状态理论 二、从一点应力状态的无穷个微元中，找到了主单元体 三、（没有剪应力的微元）

13.1 圆轴扭转时的应力 13.2 圆轴扭转时的变形 13.3 圆轴扭转时斜截面上的应力 13.4 薄壁圆筒的扭转 13.5 非圆截面杆的扭转

梁在纯弯曲时的平面假设： 梁的各个横截面在变形后仍保持为平 面，并仍垂直于变形后的轴线，只是横截 面绕某一轴旋转了一个角度

1.内力在变形体内某一截面上分布的描述 T M 用截面法求某一截面上的内力，得出该截面上的 内力分量：