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A105连铸坯表面横裂纹形成原因分析
文档格式:PDF 文档大小:1.08MB 文档页数:8
应用配有能谱仪的场发射扫描电镜分析了A105钢中裂纹处及基体内残余元素Cu、As和Sn以及P含量.应用Thermo-Calc热力学计算软件计算了A105钢的主要析出相以及钢液中P含量随固相质量分数变化关系.应用Gleeble 1500热模拟试验机对A105钢的高温热塑性进行了研究.发现P偏析是该钢产生横裂的主要原因,残余元素Cu、As和Sn在晶界的偏聚加剧了裂纹的形成,矫直温度偏低加速了裂纹的扩展,而裂纹的形成可能与AlN的析出无关,因为析出的AlN很少
连铸机结晶器热变形的计算
文档格式:PDF 文档大小:473.05KB 文档页数:5
本文概要的介绍了结晶器热变形的数学模型,以及用有限单元法求解结晶器热变形问题。热变形计算的结果与实际测定的数据是一致的,在数值上,计算结果比实际测定值平均大10%
福州大学:《化工原理》课程教学课件(PPT讲稿)传热
文档格式:PPT 文档大小:3.62MB 文档页数:135
6.1 概述 6.2 热传导 6.3 对流给热 6.4 沸腾给热与冷凝给热 6.5 热辐射 6.6 传热过程计算 6.7 换热器
《化工热力学》课程教学课件(PPT讲稿)第三章 流体的热力学性质
文档格式:PPT 文档大小:4.82MB 文档页数:137
3.1 热力学性质间的关系 3.2 热力学性质的计算 3.3 逸度与逸度系数 3.4 两相系统的热力学性质及热力学图表
不锈钢中夹杂物三维形貌及其热力学计算
文档格式:PDF 文档大小:1.91MB 文档页数:8
采用无水电解法提取不锈钢中存在的典型夹杂物,通过扫描电子显微镜观察夹杂物三维形貌,并根据元素组成对夹杂物进行分类和形貌分析,对具有相同化学成分但不同三维形貌的夹杂物进行了表征和归纳。利用FactSage 7.0热力学软件,对不同夹杂物的平衡状态进行了计算,研究了温度和钢液成分对于夹杂物平衡的影响,并得到相应的平衡相图。结果表明,无水电解可以有效地将不锈钢中夹杂物完整地提取出来,避免了金相法带来的误差,可以更加清晰的观测夹杂物的三维形貌;经扫描电子显微镜观察和测量,较大的氧化铝夹杂物表面较为容易出现钛元素的富集区域,且大部分夹杂物形貌主要为球状和表面较为光滑的多面体状,直径一般不大于5 μm。通过热力学计算得到,钢中夹杂物的生成与钢中元素质量分数密切相关,在1873 K时,Mg、Ti、Si元素质量分数的不同会导致生成不同的夹杂物
上海水产大学:《食品冷冻冷藏原理与技术》课程教学课件(PPT讲稿)第七章 冷藏库
文档格式:PPT 文档大小:2.38MB 文档页数:139
第七章冷藏库 第一节隔热与防潮 第二节冷库热负荷计算 第三节氟制冷系统 第四节氨制冷系统的设计 第五节载冷剂系统设计 第六节装配式冷库 第七节气调冷库 第八节冷库配套设施 第九节冷库的管理
宁波工程学院:《化工原理》课程教学资源(换热器设计资料)换热器设计任务书
文档格式:DOC 文档大小:636KB 文档页数:21
宁波工程学院:《化工原理》课程教学资源(换热器设计资料)换热器设计任务书
含氮316L不锈钢氮合金化工艺研究
文档格式:PDF 文档大小:553.75KB 文档页数:5
在常压和真空条件下研究了温度与氮分压对316L不锈钢中氮溶解度的影响,钢中氮的溶解度随着温度的降低而升高,随着氮分压的增大而增大.建立了316L不锈钢氮溶解度热力学计算模型,不同吹氮条件下氮溶解度实测值与热力学模型计算值较吻合.在1773~1873K条件下,生产控氮型316L不锈钢,氮分压要控制在6~28kPa以上;生产中氮型316L不锈钢,氮分压要控制在22~101kPa以上.常压下吹氮10min,钢液含氮量即可超过0.10%
《过程流体机械》课程教学资源(PPT课件讲稿)第五章 离心压缩机的选型与热力设计
文档格式:PPT 文档大小:3.4MB 文档页数:76
§5-0 离心压缩机的选型 §5-1 中间冷却与分段 §5-2 热力设计概述 §5-3 压缩机中各段各级主要参数选择 §5-4 级通流部分基本尺寸确定
钢锭脱模后在保温设备内的热过程计算和分析
文档格式:PDF 文档大小:678.14KB 文档页数:8
建立了保温设备内钢锭热过程的数学模型,经实测验证,数学模型可用。举例计算并分析了保温设备对钢锭的保温和节能效果,探索了高温液芯钢锭装保温设备均热后直送初轧机轧制的可能性,讨论了保温设备的砌筑材料和壁厚对节能效果的影响
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