为了精确表征轮胎与路面微观摩擦接触特性及分子作用力效应,利用分子动力学模拟分析方法建立轮胎(聚异戊二烯)和集料(二氧化硅)三维单体模型和界面接触模型,在纳米尺度上研究轮胎和集料的微观构造和接触特性.模拟结果表明:链状聚异戊二烯分子链为螺旋状结构,分子间隙较大,易产生较大变形,而二氧化硅则为典型脆性材料,表面较为平整;界面接触模型以二氧化硅为固定基底,聚异戊二烯单链在其上匀速滑动,二者间距离为0.5 nm.接触界面摩擦特性模拟结果表明摩擦系数随着速度增加而变小,其变化趋势与实验结果相同,证明模拟结果有效

针对轧制过程非稳态及润滑特性，通过流体力学分析，建立稳态、非稳态轧制变形区油膜厚度分布模型，提出油膜波动系数以研究油膜厚度的绝对波动，应用卡尔曼微分方程分析了稳态、非稳态轧制界面应力分布，并以稳态应力分布为基础提出应力波动系数以研究变形区应力的绝对波动.结果表明：稳态下压下率增加，轧制界面油膜变薄，压应力、切应力均增加；非稳态下随着入口板带厚度等扰动因素的波动加剧，油膜波动系数变大，绝对波动加剧；不同时刻非稳态压应力波峰的位置和数值都会发生变化；相比于切应力，油膜波动对压应力的影响比较大，当油膜厚度发生6.33%的绝对波动时，压应力和切应力分别产生1.17%和0.24%的绝对波动

现代电子封装迫切需要开发新型高导热陶瓷（玻璃）基复合材料.本文在对镀钛金刚石进行镀铜和控制氧化的基础上，利用放电等离子烧结方法制备了金刚石增强玻璃基复合材料，并观察了其微观形貌和界面结合情况，测定了复合材料的热导率和热膨胀系数.实验结果表明：复合材料微观组织均匀，Ti/金刚石界面是复合材料中结合最弱的界面，复合材料的热导率随着金刚石粒径和含量的增大而增加，而热膨胀系数随着金刚石含量的增加而降低.当金刚石粒径为100 μm、体积分数为70%时，复合材料热导率最高达到了40.2 W·m-1·K-1，热膨胀系数为3.3×10-6K-1，满足电子封装材料的要求

第11章 MATLAB图形用户界面设计 11.1菜单设计 11.2对话框设计 11.3图形用户界面设计工具

一、电池电动势的产生机理 如果将金属浸入含有该金属离子的水溶液中，在固液 界面处也将形成双电层，只是当溶液中的金属离子更容 易获得电子时，金属表面带正电，而液相带负电。 金属-溶液界面上双电层的存在，阻止了金属离子进 一步向溶液中的溶入或向电极表面的沉积，最后达成平 衡，形成电势差，称为电极-溶液界面电势差

在热旋制备界面结合质量优异的铜/钛双金属复合管坯的基础上，对复合管进行了游动芯头拉拔加工，重点研究了复合管材游动芯头拉拔加工成形能力以及拉拔加工对复合管材组织性能的影响.研究结果表明，游动芯头拉拔方式，特别是减壁拉拔，对铜/钛复合管材结合界面有较大的破坏作用，且难以实现多道次连续拉拔加工，单道次拉拔加工量不宜超过30%；575℃保温70 min的道次间退火虽然对界面元素扩散情况影响不大，但能缓解加工硬化和残余应力，使得铜/钛复合管材的平均剥离强度由变形态的7.8 N·mm-1提高到退火态的17.1 N·mm-1，大幅度提高铜/钛复合管材的后续拉拔加工性能.通过严格控制拉拔减壁量，合理制定了铜/钛复合管材的拉拔加工工艺，成功制备了结合性能优异的毛细规格铜/钛复合管材

◼ 荷叶现象 ◼ 塑料表面的印刷 ◼ 聚合物与其他材料的黏结 ◼ 润滑 ◼ 去污 ◼ 乳化 ◼ 分散 4.1 Young方程和接触角 4.2 粘附功和内聚能 4.3Young-Dupre公式 4.4 接触角的测定方法 4.4.1 停滴法 4.4.2 接触角测定仪 4.4.3 电子天平法 4.5 接触角的滞后现象 4.5.1 前进角和后退角 4.5.2 引起接触角滞后的原因 4.1 粘附润湿过程 4.2 浸湿过程 4.3 铺展润湿过程 4.4 润湿过程的比较 4.7 固体表面的润湿性质 4.7.1 低能表面的润湿性质 4.7.2 高能表面的润湿现象

3.1 固体的表面特性 3.1.1 固体表面分子（原子）的运动受缚性 3.1.2 固体表面的不均一性 3.1.3 固体表面吸附性 3.2 固体表面的自由能 3.3 固-气界面吸附 3.3.1 吸附等温线 3.3.2 Langmuir吸附等温式 3.3.3 Freundlish 吸附等温式 3.3.4 BET多分子层吸附理论 3.3.4-4 气体吸附法测定固体的比表面积 3.4 气体吸附法测定固体的比表面积

第11章 MATLAB图形用户界面设计 11.1菜单设计 11.2对话框设计 11.3图形用户界面设计工具

10.1菜单 10.2对话框 10.3多重文档界面(MDI) 10.4文件操作控件 10.5工具栏