一、孔边应力集中:孔边附近区域应力发生局部 增大的现象。 特点:a孔边周围应力局部增大(应力重新分布) b集中是在一定范围内,是局部现象, 超过一定距离就无影响

§5-1 引言 ( Introduction) §5-2 纯弯曲时的正应力 (Normal stresses in pure beams ) §5-3 横力弯曲时的正应力(Normal stresses in transverse bending ) §5-4 梁的切应力及强度条件 (Shear stresses in beams and strength condition) §5-5 提高梁强度的主要措施（Measures to strengthen the strength of beams)

采用轴向应变幅控制的低周疲劳试验研究了总应变幅对4Cr5MoSiV1热作模具钢700 ℃低周疲劳行为的影响，包括循环应力响应行为、循环应力应变行为、循环迟滞回线和应变疲劳寿命行为等。结果表明：随着总应变幅从0.2%增大到0.6%，4Cr5MoSiV1钢在700 ℃时循环应力响应均表现为先循环硬化再循环软化的特性，并且应力幅最大值从220 MPa增大到308 MPa。同时，随着总应变幅的增大，4Cr5MoSiV1钢在700 ℃下的低周疲劳寿命由6750循环周次降低到210循环周次，且其过渡寿命约为1313循环周次。疲劳断口形貌分析结果显示，高温低周疲劳过程中裂纹主要萌生于试样表面处，且随着应变幅增大，裂纹源逐渐增多，疲劳条纹间距变宽，其断裂方式由韧性断裂转变为脆性断裂。透射电镜分析结果显示，循环软化可能与板条结构转变为胞状结构、基体发生位错湮灭、碳化物的析出和粗化有关

12.4 等效应力、等效应变 12.4.1 等效应力 12.4.2 等效应变 12.4.3 等效应变与等效应力的关 12.4.4 曲线——变形抗力曲 12.5 平面变形和轴对称变形 12.5.1 平面变形 12.5.2 轴对称变形

10.4.1 主应力的概念 10.4.2 主切应力和最大切应力

采用频率为100 Hz的电磁谐振疲劳试验机进行疲劳拉伸试验, 研究了两种应力比(R=0. 1和-1) 对TC4钛合金的超高周疲劳失效机理的影响.结果表明, 两种应力比下的S-N曲线都呈现\双线\型, 但各自表示的意义及失效机理不同.当R=0. 1时, TC4钛合金的疲劳失效形式有两种, 即由加工缺陷诱发的表面失效和内部鱼眼失效, 这两种失效形式都伴随着颗粒平面(Facet) 出现; 而当R=-1时, 仅存在表面失效, 且无Facet的出现.基于断裂力学的讨论可知, 在正应力比及真空环境下, 对应小裂纹扩展的门槛值更低, 更有利于裂纹扩展及Facet的形成. TC4钛合金的整个内部疲劳失效过程及机理可解释为: (1) 滑移线或滑移带在部分α晶粒上的出现; (2) 微裂纹的萌生和接合; (3) 颗粒亮区(GBF) 的形成; (4) 鱼眼的形成; (5) 鱼眼外的失稳裂纹扩展; (6) 最终的瞬时断裂

下面分析二种典型的固结不排水试验应力路径 (1) 常规三轴试验应力路径，先在均匀压力下固结此点，然后保持3不变，不排水下增加1至破坏，TSP线为与横轴成４５°斜线，若此时孔隙水应力为u,量得CB= u ,连接AC 点得ESP线

gn_9_1 极限包络线 通过实验，确定在不同主应力比值（σ1/σ3）下材料弹性失效时的主应力数值，根据这些数值可作出相应的应力圆（极限应力圆），再作这些应力圆的包络线，就是所谓的极限包络线。（L 书 p.329 图 8.26） gn_9_2 第三、四强度理论的几何表示 在以主应力为坐标轴的几何空间中，第三、四屈服准则分别是一斜置的并同各坐标轴具有相同倾角的六棱柱面和圆柱面（屈服面）。对于给定的应力状态，若位于柱面内则不屈服，若其对应点位于柱面上则发生屈服

5-1 纯弯曲 5-2 纯弯曲时的正应力 5-3 横力弯曲时的正应力 5-4 弯曲切应力 5-5 关于弯曲理论的基本假设 5-6 提高弯曲强度的措施

一、矩形截面梁的切应力 假设： 1、横截面上的τ方向与FS平行 2、τ沿截面宽度是均匀分布的