根据含化合物的金属熔体结构的共存理论,推导了Fe-C-O金属熔体作用浓度计算模型。计算的No'与相应的实测αo相符合,从而证明所得模型可以反映Fe-C-O金属熔体的结构本质

采用电阻加热蒸发和感应加热蒸发法分别制备出超细镁粉,系统研究了充气压力对粉体产率和粒度的影响,采用XRD、TEM等分析手段对所制备的粉体结构进行表征.结果显示:感应加热蒸发法的产率远大于电阻加热蒸发法的产率;随充气压力提高,粉体产率降低,粉体平均粒径增大.所制备的超细镁粉为链球形结构、多晶态,纯度较高,粒度分布范围窄

根据某些实验研究结果，主要以铁合金和炼钢炉渣为例，来分析讨论金属熔体的结构、金属熔体的物理性质、各种元素在金属熔体中的溶解度和相作用、熔渣的结构、熔渣的物理性质、熔渣的化学性质和熔渣相图等问题

采用室温离子注入和低压电镜原位观察的方法,研究了注氢对国产ODS铁素体钢微观结构的影响.结果表明:原始未注氢ODS铁素体钢中存在有一定数量的(Fe,Cr)2O3,室温注氢后,(Fe,Cr)2O3无明显改变;但将其加热至450℃,(Fe,Cr)2O3即开始分解;到550℃时,部分(Fe,Cr)2O3消失,残余(Fe,Cr)2O3的成分也发生了改变.与此相反,原始未注氢ODS铁索体钢的微观结构在加热过程中却没有明显改变,(Fe,Cr)2O3并不分解

§4-1概述 §4-2震害极其分析 §4-3多层砌体房屋抗震设计一般规定 §4-4多层砌体房屋抗震验算 §4-5多层砌体房屋抗震构造措施

通过在透射电镜下明视场、暗视场、电子衍射结构分析,研究了工业纯铁在激冷条件下三次渗碳体的析出.结果表明:快速冷却不能完全抑制三次渗碳体的析出,且三次渗碳体的拆出形貌(颗粒状、条片状)取决于钢的含碳量

通过讲授部分牙体缺损的修复——烤瓷熔附金属全冠的适应 症和禁忌症,金瓷结合机理,金瓷结构的设计,以及牙体预备步骤 和要求,并简要介绍全瓷冠的分类和临床应用。使学生掌握金瓷结 合机理、金瓷结构的设计,以及牙体预备的步骤和要求,熟悉烤瓷 冠的适应症、禁忌症和修复前的设计思想了解全瓷冠的临床应用

以往对全尾砂膏体屈服应力的研究局限于理想屈服应力流体框架内，认为一定材料配比条件下，膏体的屈服应力是确定的，即认为屈服应力是膏体料浆固有的一个物理属性值。通过开展不同质量分数全尾砂膏体屈服应力测量实验，分析了测量速率与测量时间对不同浓度膏体屈服应力的影响，发现屈服应力值的大小与测量过程相关。对比分析峰值屈服应力、动态屈服应力、静态屈服应力，发现全尾砂膏体屈服应力随测量时间–测量速率在一定条件下的变化规律，即峰值屈服应力、静态屈服应力正比于膏体的测量速率，动态屈服应力反比于测量时间，以变异系数Cv评价料浆屈服应力的离散程度，其中74%质量分数膏体动态屈服应力变异系数最大，Cvmax=27.07%，而66%质量分数膏体静态屈服应力变异系数最小，Cvmin=2.33%。进而从细观层面分析了膏体屈服过程中颗粒间作用力、颗粒网络结构随测量时间–测量速率的变化规律，解释了全尾砂膏体屈服应力易变性机理

1．掌握偏振光、旋光性、比旋光度。2．掌握手性、对映性、非对映性，内消旋体、外消旋体等概念。3．掌握Fischer投影的规则以及Fischer投影式和Newman式，透视式的转换。4．掌握含有一个和两个手性碳原子化合物的R/S标记法。5．理解对称因素，识别指定结构的对称因素。6．理解对映异构体理化性质差异及外消旋体的化学拆分原理。7．了解手性合成、环状化合物的立体异构

10.1.装配图的作用和内容 10.2.装配体的表达方法 10.3.装配体的视图选择 10.4.装配图的尺寸标注和技术要求的注写 10.5.装配图中零部件的序号及明细栏 10.6.装配体上的工艺结构 10.7.装配体测绘 10.8.读装配图 10.9.由装配图拆画零件图