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文档格式:DOC 文档大小:3.99MB 文档页数:24
在世界性的信息网络时代,文档要便于访问、易于传输、有效检索和灵活多样,这就需 要使文档不受软件和硬件的约束,而通用标记语言就是具有这些特性的语言。用来说明文档 结构的第一个正式标记语言是由IBM公司于20世纪60年代创造的,称为通用标记语言 (Generalized Markup Language,GML),用于内部文档的标准化。其后扩展成标准通用标记 语言(Standard General Markup Language,SML),成为许多工业用来表达信息的标准,并于 1986年成为国际标准化组织(ISO)的正式标准(SGML ISO8879-1986) 超文本标记语言(Hypertext Markup Language,html)是20世纪90年代从SM中挑 选的一种Web语言,尽管它有这样那样的问题和局限性,但人们一直在使用和改进它
文档格式:DOC 文档大小:1.48MB 文档页数:6
1.1多媒体是交互式信息传播媒体 1.2多媒体涉及的几个概念 1.2.1超文本的概念 1.2.2超媒体的概念 1.2.3标准通用标记语言(SGML)
文档格式:PPT 文档大小:6.58MB 文档页数:76
对于超过正常使用极限状态的情况,由于其对生命财产的危害 性比超过承载力极限状态要小,因此相应的可靠度水平可比承载 正常使用极限状态的计算表达式为,S≤R S:作用效应标准值,如挠度变形和裂缝宽度,应根据荷载标 准值和材料强度标准值确定
文档格式:DOC 文档大小:55KB 文档页数:2
1、令n是待排序的元素数,p=2是d维超立方中处理器的数目。假定开始随机选定主元 x,并将其播送给所有其他处理器,每个处理器按索接收到的x,对其np个元素按照≤x 和>x进行划分,然后按维进行交换。这样在超立方上实现的快排序算法如下:
文档格式:PDF 文档大小:999.82KB 文档页数:12
用旧有罐式真空脱气设备改造成的真空氧氩炉外精炼工业性试验装置,试炼了超低炭不锈钢、微炭电工纯铁和镍(钴)合金。通过试验证明:1.在氩气来源不足和生产钢种较多的特殊钢厂中,采用既能真空吹氧脱炭又能真空吹氩去气的真空氧氩炉外精炼设备是合理的;2.设备构成中采用水冷拉瓦尔喷枪吹氧,氧浓差电池控制吹炼终点,真空加料装置进行脱氧、造渣和调整成分,以及采用自动对中心的桶盖对保证精炼过程的顺利进行起了重要的作用;3.结合实际制定的精炼工艺可以保证有效地脱炭、去气,达到较高的铬回收率和得到优良的产品质量;4.此种精炼方法可以大幅度地降低成本、降低电耗和提高电炉的生产率;5.所得技术资料可以作为设计新的生产性设备的依据
文档格式:DOC 文档大小:40.5KB 文档页数:2
1.掌握: (1)肌组织的组成及分类。 (2)三种肌纤维的光镜结构及其不同点。 (3)骨骼肌纤维和心肌纤维的超微结构。 2.熟悉: 平滑肌纤维的超微结构
文档格式:PPT 文档大小:468.5KB 文档页数:18
I超静定问题及其解法 Ⅱ.装配应力(assembl y stress).温度应力 Ⅲ综合问题
文档格式:PDF 文档大小:477.25KB 文档页数:5
通过在不同温度下等温奥氏体化,研究KT5331钢奥氏体晶粒长大行为,并探讨析出相对奥氏体晶粒长大行为的影响机理.研究表明,KT5331钢奥氏体晶粒长大可分为三个阶段:1075℃以下,由于含W和Nb的析出相钉扎作用,晶粒长大缓慢;1075℃以上,含W和Nb的析出相溶解,钉扎作用减弱,随加热温度和保温时间延长晶粒迅速长大;1225℃及以上,δ铁素体析出,晶粒尺寸随加热温度升高而急剧减小.通过拟合分别得到晶粒粗化温度以下(950~1075℃)和晶粒粗化温度以上(1100~1200℃)的晶粒长大模型
文档格式:PDF 文档大小:606.68KB 文档页数:6
经过岩土体介质反射回的地质雷达波特征携带了所穿透的岩土体内部的相关信息,其中地质雷达波频谱主频值可以作为判断岩土体结构特征的一个定量指标.以围岩为石英砂岩的公路隧道工程为依托,采用MALA地质雷达配100 MHz屏蔽天线,对隧道掌子面前方的石英砂岩体进行超前地质探测试验,分析典型的Ⅴ级、Ⅳ级和Ⅲ级石英砂岩围岩的雷达波形图图像特征和雷达波在岩体介质中传播的傅里叶频谱特征.通过分析现场试验数据,得出岩体介质的雷达波主频值因自身结构特征和周边环境变化而在一定的敏感频率区间内的规律.对比分析研究结果与工程开挖实际,表明通过分析超前地质探测获得的雷达波傅里叶频谱主频值特征来反演识别围岩结构特征是切实可行的
文档格式:PDF 文档大小:2.01MB 文档页数:8
运用Fluent 6.3对板坯连铸结晶器进行数值计算,研究拉速、水口浸入深度及水口开口角度对流场的影响.结果表明:对于断面1400 mm×230 mm结晶器,随拉速增加,液面最大水平和垂直流速均增加,而窄边冲击点的位置基本不变,随距液面距离增加,窄边速度先增加后减小,直至趋向于零;当拉速超过1.2 m.min-1时,液面水平速度增加明显.随水口浸入深度增加,液面最大水平流速减小,浸入深度超过140 mm时,最大水平流速变化不明显;垂直于液面方向的最大速度逐渐增加;对窄边冲击点影响较小.随水口开口向下角度增加,液面最大水平流速减小后增加,水口开口向下12.5°时液面最大水平流速最小,而水口开口向下10°~12.5°时窄边冲击点速度最小
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