一般讲，梁的强度主要考虑正应力，但在下列情况下，也校核切应力强度： 1、梁跨度较小，或支座附近有较大载荷 2、T形、工字形等薄壁截面梁 3、焊接、铆接、胶合而成的梁，要对焊缝、胶合面等进行剪切强度计算

6.1 概述 6.2 直杆的轴向拉伸与压缩 6.3 剪切 6.4 圆轴扭转 6.5 梁的平面弯曲 6.6 复杂变形时的强度计算

6.1 橡胶的增韧机理进展 6.2 银纹与屈服 6.3 银纹屈服与剪切屈服 6.4 橡胶粒子间距与脆韧转变 6.5 橡胶粒子空洞化理论 6.6 影响橡胶增韧塑料冲击强度的因素 6.6.1 树脂基体特性的影响 6.6.2 橡胶相的影响 6.6.3 橡胶相与基体树脂间结合力的影响

§2-1 轴向拉压的概念及实例 §2-2 内力计算 §2-3 应力及强度条件 §2-4 材料在拉伸和压缩时的力学性能 §2-5 拉压杆的变形计算 §2-6 拉压超静定问题 §2-7 剪切变形

1 轴向拉伸与压缩的概念和实例 2 轴向拉伸或压缩时横截面上的内力和应力 3 直杆轴向拉伸或压缩时斜截面上的应力 4 材料在拉伸时的力学性能 5 材料在压缩时的力学性能 6 温度和时间对材料力学性能的影响 7 失效、安全系数和强度计算

2-1轴向拉压的概念及实例 (Concepts and examples of axial tension& compression) 2-2内力计算 (Calculation of internal force) 2-3应力及强度条件 (Stress and strength condition)

5.1 聚合物共混物的力学强度 5.2 聚合物的形变 5.2.1 非晶态聚合物的应力-应变曲线 5.2.2 屈服-冷拉机理 5.2.3 剪切屈服形变

采用Sn-2.5Ag-2.0Ni焊料钎焊了具有Ni(P)/Ni(B)和Ni(P)/Ni两种双镀层结构的SiCp/Al复合材料.结果表明,SnAgNi/Ni(B)/Ni(P)和SnAgNi/Ni/Ni(P)两种接头均生成唯一的金属间化合物Ni3Sn4.SnAgNi焊料与Ni(B)镀层之间的快速反应速度使Ni3Sn4金属间化合物具有高的生长速度.时效初期的SnAgNi/Ni/Ni(P)接头的剪切强度高于SnAgNi/Ni(B)/Ni(P)接头,但在250h时效后其剪切强度剧烈下降,低于SnAgNi/Ni(B)/Ni(P)接头.金属间化合物的生长及裂纹的形成是SnAgNi/Ni/Ni(P)接头失效的主要原因,而SnAgNi/Ni(B)/Ni(P)接头失效的主要原因是Ni(P)镀层中Ni原子的定向扩散使SiCp/Al复合材料与Ni(P)处产生孔洞

针对顺层岩质边坡岩层结构面倾角θ和边坡角α两个参数,采用离散单元法研究了不同工况下总计270个边坡模型的变形破坏特征,统计得到不同变形破坏模式对应的岩层结构面倾角θ与边坡角α的范围,并基于强度折减法研究了两个参数与边坡稳定性的关系,揭示了顺层岩质边坡变形破坏机制及稳定性特征.研究结果表明:依据边坡变形破坏特征,提出了四种顺层岩质边坡变形破坏模式,即坡脚沿岩层结构面的滑移-剪切破坏,坡顶沿岩层结构面的滑动-剪切破坏,岩层下缘弯曲-剪切破坏,以及岩层上缘翻折-拉裂破坏.在此基础上,分析并归纳了这四种模式的产状、变形特征以及可能的破坏模式等一般规律.边坡安全系数fs随结构面倾角θ的增大先减小后增大,在减小过程中达到最小值后迅速上升,然后变缓回落.边坡安全系数fs随结构面倾角θ变化过程中,当θ约等于α-7.3°时,fs取得最小值,此时对应的边坡稳定性最差

上式是在平面假设和单向受力假设的基础上推导的，实验证明在纯弯曲情况下这是正确的。 对于横力弯曲，由于剪力的存在，横截面产生剪切变形，使横截面发生翘曲，不再保持为平面