第四章堤防边坡失稳的除险加固 第一节边坡失稳的成因与类型 第二节堤坡稳定的安全复核 第三节滑坡的除险加固技术 第四节崩岸的除隃加固技术 汛期堤防边坡失稳包括临水坡的滑坡和崩岸与背水坡的滑坡,这些险情 严重地威胁着堤防的安全,必须对其进行彻底的有效的治理。 堤防边坡失稳的原因是多方面的,在除险加固前必须对引起失稳的原因 进行仔细地分析判断,找出原因,有针对性的采用相应的除险加固措施。加固工 作必须以《堤防工程设计规范》为依据,精心设计和施工。加固后堤防必须达到 设计标准。本章就边坡失稳除险加固的有关技术问题做一系统的介绍,主要内容 包括边坡失稳的成因与分类,滑坡的安全复核,边坡除险加固技术和崩岸除险加 固技术 第一节边坡失稳的成因与类型 、边坡失稳的成因 堤防建成后,在运用中可能会遇到各种各样的情况,如汛期河湖水位涨 落、冲刷;台风季节风浪的袭击;暴雨时的浸水以及生物洞等等均会使堤防边坡 失稳。现分述如下 渗流原因 在汛期,当河水位上涨到一定高度时,且持续时间又较长,堤身(在浸 润线以下部分)将呈浸水的饱和状态,土体完全饱和后,抗剪强度降低,堤身的 自重增加,相应的下滑力增大。另外,渗流产生的渗透力,进一步增加了滑动体 的滑动力。综上所述,在渗流作用下堤身滑动体重量增加,抗剪强度降低和渗透 力增加等均是导致滑坡产生的重要原因。 (二)水流冲刷浸袭原因 水流冲刷浸袭岸坡主要发生在临水坡 如在河流凹岸部分,往往主流逼岸。受环流冲刷特别是急流顶冲的作用,岸坡淘 刷通常较为严重。一旦岸脚防护设施抵抗不住水流的冲刷力,护脚将被破坏,使 岸脚的坡度逐渐变陡,直至失去平衡引起岸坡失稳破坏,即为通常所说的崩岸险 情。这种破坏多发生在河道弯曲河势复杂的凹岸堤段。在汛期的涨水过程中或枯 水期都有发生
第四章 堤防边坡失稳的除险加固 第一节 边坡失稳的成因与类型 第二节 堤坡稳定的安全复核 第三节 滑坡的除险加固技术 第四节 崩岸的除险加固技术 汛期堤防边坡失稳包括临水坡的滑坡和崩岸与背水坡的滑坡，这些险情 严重地威胁着堤防的安全，必须对其进行彻底的有效的治理。 堤防边坡失稳的原因是多方面的，在除险加固前必须对引起失稳的原因 进行仔细地分析判断，找出原因，有针对性的采用相应的除险加固措施。加固工 作必须以《堤防工程设计规范》为依据，精心设计和施工。加固后堤防必须达到 设计标准。本章就边坡失稳除险加固的有关技术问题做一系统的介绍，主要内容 包括边坡失稳的成因与分类，滑坡的安全复核，边坡除险加固技术和崩岸除险加 固技术。 第一节 边坡失稳的成因与类型 一、边坡失稳的成因 堤防建成后，在运用中可能会遇到各种各样的情况，如汛期河湖水位涨、 落、冲刷；台风季节风浪的袭击；暴雨时的浸水以及生物洞等等均会使堤防边坡 失稳。现分述如下： 1. 渗流原因 在汛期，当河水位上涨到一定高度时，且持续时间又较长，堤身（在浸 润线以下部分）将呈浸水的饱和状态，土体完全饱和后，抗剪强度降低，堤身的 自重增加，相应的下滑力增大。另外，渗流产生的渗透力，进一步增加了滑动体 的滑动力。综上所述，在渗流作用下堤身滑动体重量增加，抗剪强度降低和渗透 力增加等均是导致滑坡产生的重要原因。 （二）水流冲刷浸袭原因 水流冲刷浸袭岸坡主要发生在临水坡。 如在河流凹岸部分，往往主流逼岸。受环流冲刷特别是急流顶冲的作用，岸坡淘 刷通常较为严重。一旦岸脚防护设施抵抗不住水流的冲刷力，护脚将被破坏，使 岸脚的坡度逐渐变陡，直至失去平衡引起岸坡失稳破坏，即为通常所说的崩岸险 情。这种破坏多发生在河道弯曲河势复杂的凹岸堤段。在汛期的涨水过程中或枯 水期都有发生
另外,当水位退至滩地地面高程以下并且堤身内渗水又不能及时排出时,将产生 反向渗透力。再加上浸水饱和堤身自重增加和强度降低,往往会发生坍塌。如不 及时处理,坍塌会逐步向堤防坡脚逼近,直到坡脚,引起岸坡失稳滑坡。这种滑 坡均发生在临水坡 (三)堤防地基问题引起的滑坡 堤防地基主要有两个问题,其一是地基的天然强度不够,其二是当截水设施失效 时,由于大量渗水形成管涌而引起的堤防坍塌破坏。本节只介绍第一个问题,第 个问题详见第三章。 造成堤防地基强度不够的原因是:①堤防设计时选用的计算强度指标与实际强度 不符。出现这种情况的原因有:没有进行堤防地基的土质调查,凭经验做堤;钻 探过于简单,没有探査到堤防地基中软弱夹层或者探査深度不够等等。②在软粘 土地基上筑堤,由于施工速率过快,使其地基强度降低。据大量工程经验,由于 筑堤(填土)速度过快,使地基强度降低的幅度可达10~20%左右。由上述可 明显看出,由于地基问题而引起的岸坡滑动通常是深层滑坡,破坏一般均发生在 施工期或竣工时。 (四)其它原因 堤身的填筑质量未达设计要求;新、老堤界面处理不当;暴雨时,雨水沿堤身裂 缝渗入堤身内部,使堤身强度降低以及在堤脚下挖塘等人为因素,均有可能引起 滑坡。 上述各项原因,其中任何一种或二种原因,甚至多种原因组合都能引起堤防滑坡。 、边坡失稳的类型 (1)按边坡失稳 滑动的形式可分为浅层 滑动与深层滑动,这里指 的浅层滑动是指滑动体 只局限於堤身或略带小 (a 部分堤基,如图4-1所 示。而深层滑动是指滑动 体已深入堤基相当深的 部位,比如滑动面深入地 下5~8m深的滑动,如图 4-2所示。 (2)按滑动的危 害程度可分为危害性轻 图4-1浅层滑动示意
另外，当水位退至滩地地面高程以下并且堤身内渗水又不能及时排出时，将产生 反向渗透力。再加上浸水饱和堤身自重增加和强度降低，往往会发生坍塌。如不 及时处理，坍塌会逐步向堤防坡脚逼近，直到坡脚，引起岸坡失稳滑坡。这种滑 坡均发生在临水坡。 （三）堤防地基问题引起的滑坡 堤防地基主要有两个问题，其一是地基的天然强度不够，其二是当截水设施失效 时，由于大量渗水形成管涌而引起的堤防坍塌破坏。本节只介绍第一个问题，第 二个问题详见第三章。 造成堤防地基强度不够的原因是：①堤防设计时选用的计算强度指标与实际强度 不符。出现这种情况的原因有：没有进行堤防地基的土质调查，凭经验做堤；钻 探过于简单，没有探查到堤防地基中软弱夹层或者探查深度不够等等。②在软粘 土地基上筑堤，由于施工速率过快，使其地基强度降低。据大量工程经验，由于 筑堤（填土）速度过快，使地基强度降低的幅度可达 10～20％左右。由上述可 明显看出，由于地基问题而引起的岸坡滑动通常是深层滑坡，破坏一般均发生在 施工期或竣工时。 （四）其它原因 堤身的填筑质量未达设计要求；新、老堤界面处理不当；暴雨时，雨水沿堤身裂 缝渗入堤身内部，使堤身强度降低以及在堤脚下挖塘等人为因素，均有可能引起 滑坡。 上述各项原因，其中任何一种或二种原因，甚至多种原因组合都能引起堤防滑坡。 二、边坡失稳的类型 (1)按边坡失稳 滑动的形式可分为浅层 滑动与深层滑动，这里指 的浅层滑动是指滑动体 只局限於堤身或略带小 部分堤基，如图 4－1 所 示。而深层滑动是指滑动 体已深入堤基相当深的 部位，比如滑动面深入地 下 5～8m 深的滑动，如图 4－2 所示。 (2)按滑动的危 害程度可分为危害性轻 图 4－1 浅层滑动示意
微的局部滑动,这种滑动 主要是一些浅层滑动 对堤的危害只局限于堤 身的一部分,处理比较容 易。另一种滑动为危害极 大的整体滑动,这种滑动 主要是指那些深层滑动 或者一些大范围的浅层 滑动(沿堤纵向超过100m 长的浅层滑动)。这种滑 动影响范围大,处理也比 较困难。这种滑动危害性 大,必须及时处理,否则 会酿成大祸。 (3)按滑动发生 的位置可分成以下三种: 即临水面滑坡,多发生在 图4-2深层滑动示意 高水位的退水期或在出 现了崩岸、坍塌险情的堤 段;背水面滑坡,多发生 在汛期高水位堤坡稳定 或出现渗流破坏险情堤 段;崩岸,多发生在汛中 涨水期,枯水期也时有发 生,位于临水坡前滩地坡 度较陡的堤段。 第二节堤坡稳定的安全复核
微的局部滑动，这种滑动 主要是一些浅层滑动，它 对堤的危害只局限于堤 身的一部分，处理比较容 易。另一种滑动为危害极 大的整体滑动，这种滑动 主要是指那些深层滑动 或者一些大范围的浅层 滑动（沿堤纵向超过 100m 长的浅层滑动）。这种滑 动影响范围大，处理也比 较困难。这种滑动危害性 大，必须及时处理，否则 会酿成大祸。 (3)按滑动发生 的位置可分成以下三种： 即临水面滑坡，多发生在 高水位的退水期或在出 现了崩岸、坍塌险情的堤 段；背水面滑坡，多发生 在汛期高水位堤坡稳定 或出现渗流破坏险情堤 段；崩岸，多发生在汛中 涨水期，枯水期也时有发 生，位于临水坡前滩地坡 度较陡的堤段。 图 4－2 深层滑动示意 第二节 堤坡稳定的安全复核
、堤坡稳定安全复核 的内容 堤防在汛期出现了滑 坡,汛后必须对滑坡进行必要 的处理。在处理之前,必须合 理地确定处理的范围,包括平 面尺寸和深度。 堤防发生滑坡后,从地 表可以目测到滑坡顶部出现的 裂缝及其长度和宽度、陡坎等。 裂缝 沿着顶部裂缝,经仔细观察和 简单探摸可以找出裂缝的走向 及沿伸的范围,在滑坡的底部 可以发现地面隆起。严重时, 在隆起部位的顶部会发现裂陛 缝。这样,经目测可大致划定 滑坡体在平面上的分布范围。 参见图4-3。 只凭目测滑坡平面位 置分布还不能判定滑动体的立图4-3目测滑坡的平面分布示意图 体分布,即不能确定滑动的深 度。确定滑动体的滑动深度, 实质上就是要确定滑动面的位 置,确定滑动面的位置有以下 二种办法 ①探测法 探测法的理论依据是:滑动面实际上是一个具有一定厚度的滑动带。滑 坡产生后,滑动带区域内土体已被完全扰动破坏。被扰动破坏后的土体强度大大 低於未扰动土体的天然强度。完全扰动后土体的强度一般只有天然强度的一半, 甚至更低。由此用钻探或原位测试的方法,及时测出滑动带土体的强度就能很方 便的判断滑动带所处的位置。目前用钻探方法探测滑动面位置,大多采用现场测 定十字板强度的方法,可参见图4-4
一、堤坡稳定安全复核 的内容 堤防在汛期出现了滑 坡，汛后必须对滑坡进行必要 的处理。在处理之前，必须合 理地确定处理的范围，包括平 面尺寸和深度。 堤防发生滑坡后，从地 表可以目测到滑坡顶部出现的 裂缝及其长度和宽度、陡坎等。 沿着顶部裂缝，经仔细观察和 简单探摸可以找出裂缝的走向 及沿伸的范围，在滑坡的底部 可以发现地面隆起。严重时， 在隆起部位的顶部会发现裂 缝。这样，经目测可大致划定 滑坡体在平面上的分布范围。 参见图 4－3。 只凭目测滑坡平面位 置分布还不能判定滑动体的立 体分布，即不能确定滑动的深 度。确定滑动体的滑动深度， 实质上就是要确定滑动面的位 置，确定滑动面的位置有以下 二种办法： ①探测法 图 4－3 目测滑坡的平面分布示意图 探测法的理论依据是：滑动面实际上是一个具有一定厚度的滑动带。滑 坡产生后，滑动带区域内土体已被完全扰动破坏。被扰动破坏后的土体强度大大 低於未扰动土体的天然强度。完全扰动后土体的强度一般只有天然强度的一半， 甚至更低。由此用钻探或原位测试的方法，及时测出滑动带土体的强度就能很方 便的判断滑动带所处的位置。目前用钻探方法探测滑动面位置，大多采用现场测 定十字板强度的方法，可参见图 4－4
竹管法测得的滑顿位 0.30.20 抗剪强度0g/cm2) 图4一4十字板试验等探测滑动面位置 ②稳定分析的方法 般情况下用探摸法是比 较方便的,但有时因条件限制一时 还不能实现用探摸法摸清滑动带 的位置。那么,进行必要的稳定分 析也能大致判定滑动面的位置,具 体做法是:在现场找出滑动体的上 就是滑坡顶部裂缝处或是顶塌陷m 的陡坎处。滑动体的下出口就是堤状土 脚的隆起的最高点(顶部)。这二 点就是滑动面的上下两点,这两点 间滑动面形状可能有两种。一种是 图4-5复式滑动面形状示意图 圆弧形,另一种是复式滑动面,参 见图4-5。 圆弧形滑动面一般发生在均质土中。复式滑动面发生在土体中较薄的软 弱层,如未处理好新、老堤的新老堤界面处。这样通过少量的试算即可找出通过 上、下二点的滑动面位置。滑动面所包围的土体即为滑动体 在做堤坡稳定安全复核时,应对堤身、堤基的土质情况(强度、容重、 土性等〕及堤体浸润面做些调査和测试,以便较准确地确定计算指标。另外,对 计算的外界条件(即发生滑坡的外界条件)要详细的调查了解分析,如滑坡时河 流湖泊中的水位、降雨情况、活荷载等。 综上所述,堤坡稳定的安全复核是滑坡除险加固的必要的准备工作,也 是除险加固方案的安全合理选择的基础。 、堤坡稳定安全复核的基本依据
图 4－4 十字板试验等探测滑动面位置 ②稳定分析的方法 一般情况下用探摸法是比 较方便的，但有时因条件限制一时 还不能实现用探摸法摸清滑动带 的位置。那么，进行必要的稳定分 析也能大致判定滑动面的位置，具 体做法是：在现场找出滑动体的上 缘及滑动体下出口，滑动体的上缘 就是滑坡顶部裂缝处或堤顶塌陷 的陡坎处。滑动体的下出口就是堤 脚的隆起的最高点（顶部）。这二 点就是滑动面的上下两点，这两点 间滑动面形状可能有两种。一种是 圆弧形，另一种是复式滑动面，参 见图 4－5。 图 4－5 复式滑动面形状示意图 圆弧形滑动面一般发生在均质土中。复式滑动面发生在土体中较薄的软 弱层，如未处理好新、老堤的新老堤界面处。这样通过少量的试算即可找出通过 上、下二点的滑动面位置。滑动面所包围的土体即为滑动体。 在做堤坡稳定安全复核时，应对堤身、堤基的土质情况（强度、容重、 土性等）及堤体浸润面做些调查和测试，以便较准确地确定计算指标。另外，对 计算的外界条件（即发生滑坡的外界条件）要详细的调查了解分析，如滑坡时河 流湖泊中的水位、降雨情况、活荷载等。 综上所述，堤坡稳定的安全复核是滑坡除险加固的必要的准备工作，也 是除险加固方案的安全合理选择的基础。 二、堤坡稳定安全复核的基本依据
堤坡稳定的安全复核应按《堤防工程设计规范》中规定的抗滑稳定计算 进行,现摘要介绍如下 (一)计算强度的选择 做堤防抗滑稳定分析时,土的抗剪强度指标可采用三轴抗剪强度,直剪 强度。应根据堤防的工作状态和采用的计算方法选用不同的强度指标,详见表4 表4-1土的抗剪强度试验方法和强度指标 堤的工作状态计算方法 使用仪器试验方法强度指标 施工期 总应力法 直剪仪 快剪 三轴仪 不排水剪 稳定渗流期有效应力法 直剪仪 慢剪 三轴仪 固结排水剪 水位降落时总应力法 直剪仪 固结快剪 三轴仪 固结排水剪 当堤基为饱和软粘土,并以较快的速度填筑堤身时,可采用快剪或不排水 的现场十字板强度指标。 二)计算荷载的组合 1.正常情况下稳定计算的荷载组合: (1)设计洪水位,核算背水坡稳定性; (2)髙水位骤降,核算临水坡稳定性 (3)施工期(包括竣工时)背水坡和临水坡稳定性。 2.地震情况下稳定计算的荷载组合 在一般洪水位时,遭遇地震,核算背水坡和临水坡的稳定性 另外,在暴雨下应根据填土的渗透性和堤坡防护措施,核算暴雨或连续 长期降雨时堤防边坡的稳定性 堤坡稳定安全复核的方法
堤坡稳定的安全复核应按《堤防工程设计规范》中规定的抗滑稳定计算 进行，现摘要介绍如下： (一)计算强度的选择 做堤防抗滑稳定分析时，土的抗剪强度指标可采用三轴抗剪强度，直剪 强度。应根据堤防的工作状态和采用的计算方法选用不同的强度指标，详见表 4 —1。 表 4—1 土的抗剪强度试验方法和强度指标 堤的工作状态 计算方法 使用仪器 试验方法 强度指标 施工期 总应力法 直剪仪 快剪 Cu， u 三轴仪 不排水剪 稳定渗流期 有效应力法 直剪仪 慢剪 C' ， ' 三轴仪 固结排水剪 水位降落时 总应力法 直剪仪 固结快剪 Ccu， cu 三轴仪 固结排水剪 当堤基为饱和软粘土，并以较快的速度填筑堤身时，可采用快剪或不排水 的现场十字板强度指标。 (二)计算荷载的组合 1.正常情况下稳定计算的荷载组合： (1)设计洪水位，核算背水坡稳定性； (2)高水位骤降，核算临水坡稳定性； (3)施工期（包括竣工时）背水坡和临水坡稳定性。 2.地震情况下稳定计算的荷载组合： 在一般洪水位时，遭遇地震，核算背水坡和临水坡的稳定性。 另外，在暴雨下应根据填土的渗透性和堤坡防护措施，核算暴雨或连续 长期降雨时堤防边坡的稳定性。 三、堤坡稳定安全复核的方法
(一)圆弧滑动法 1.规范规定的圆弧滑动法 土堤堤坡稳定计算由于选用的土体抗剪强度不同,分为总应力法和有效应 力法,其计算公式如下: (1)总应力法 施工期抗滑稳定安全系数按下式计算: 2(c,bsec d+ wcos g a) 2)水位降落期抗滑稳定安全系数可按下式计算: Eca bsec 6+(w cos B-u, b sec 6)g aauI (2)有效应力法 稳定渗流期抗滑稳定安全系数可按下式计算: 2(b8+1(n+20p-a)kge 4-3) 式中:b为条块宽度(m) w为条块重量;w=W+w2+rzb (KN);w为在堤坡外水位 以上的条块实重(KN);w2 为在堤坡外水位以下的条 块浮重(KN);z为堤坡外 水位高出条块底面中点的 距离(m);u为稳定渗流 期堤身或堤基中的孔隙压 力(KPa)u为水位降落前 堤身的孔隙压力(KPa);β 为条块的重力线与通过此 条块底面中点的半径之间 图4-6圆弧滑动计算示意图 的夹角(度);r为水的密 度(t/m3):Cu,C,Ca,q a,C′,φ′为土的抗剪强
(一)圆弧滑动法 1.规范规定的圆弧滑动法 土堤堤坡稳定计算由于选用的土体抗剪强度不同，分为总应力法和有效应 力法，其计算公式如下： （1）总应力法 1).施工期抗滑稳定安全系数按下式计算： 2）水位降落期抗滑稳定安全系数可按下式计算： (2)有效应力法 稳定渗流期抗滑稳定安全系数可按下式计算： 式中：b 为条块宽度（m）； w 为条块重量；w=w1+w2+rwzb （KN）；w1为在堤坡外水位 以上的条块实重（KN）；w2 为在堤坡外水位以下的条 块浮重（KN）；z 为堤坡外 水位高出条块底面中点的 距离（m）；u 为稳定渗流 期堤身或堤基中的孔隙压 力（KPa）ui为水位降落前 堤身的孔隙压力（KPa）； 为条块的重力线与通过此 条块底面中点的半径之间 的夹角（度）；rw为水的密 度（t/m3）；Cu，Cu，Ccu， cu，C ， 为土的抗剪强 图 4—6 圆弧滑动计算示意图
度指标(KN/m,度),详 见表4-1。以上三式计算 示意图如图4-6。 式(4-1)、(4-2)和(4-3)式计算的安全系数K,是在假定圆弧后得出的, 因此,随便假定一个圆弧算出的K值并不是最小值,换句话说,该圆弧不是最危 险的,一般情况,必须通过试算多个不同的圆弧,从中找出最小值,对于计算不 十分熟练者来说,计算工作量将是比较大的,由于计算机的普遍应用,并有成熟 的计算软件可供使用,可大大的减少人工计算工作量,为圆弧滑动分析提供了极 大的方便。 2.“φ=0”圆弧滑动法 大多数堤防工程采用人力挑土填筑,堤身的质量难以保证。针对这一实 际情况,南京水利科学研究院在60年代开发了“Φ=0”圆弧滑动法计算图表, 为工程技术人员进行圆弧滑动法计算提供了一定方便,在一时难以进行电算的情 况下,还有一定的使用价值(本法适用于深层滑动稳定分析)。现介绍如下: (1)“φ=0”圆弧滑动 法的基本假定 1)软粘土地基强 度随着深度的增加成正比 例增加。这一假设基本符 合正常固结沉积软粘土的 强度随深度增加而增大的 规律。这也是沉积软粘土 的一个重要特征 2)堤防(堤身) 做为滑动体,圆弧通过地 强度〔S〕 基土时,地基土的抗力做 为阻滑力,两者相比即为 堤防的稳定性安全系数 (2)“Φ=0”圆弧滑动 稳定分析计算方法的计算 图4-7“Φ=0”圆弧滑动稳定分析简图 (如图4-7所示)。 通过图4-8,图4 9,及图4-10。可很方 便地的进行计算
度指标（KN/m2，度），详 见表 4—1。以上三式计算 示意图如图 4—6。 式（4－1）、（4－2）和（4—3）式计算的安全系数 K，是在假定圆弧后得出的， 因此，随便假定一个圆弧算出的 K 值并不是最小值，换句话说，该圆弧不是最危 险的，一般情况，必须通过试算多个不同的圆弧，从中找出最小值，对于计算不 十分熟练者来说，计算工作量将是比较大的，由于计算机的普遍应用，并有成熟 的计算软件可供使用，可大大的减少人工计算工作量，为圆弧滑动分析提供了极 大的方便。 2.“ ＝0”圆弧滑动法 大多数堤防工程采用人力挑土填筑，堤身的质量难以保证。针对这一实 际情况，南京水利科学研究院在 60 年代开发了“Φ＝0”圆弧滑动法计算图表， 为工程技术人员进行圆弧滑动法计算提供了一定方便，在一时难以进行电算的情 况下，还有一定的使用价值（本法适用于深层滑动稳定分析）。现介绍如下： （1）“ ＝0”圆弧滑动 法的基本假定： 1）软粘土地基强 度随着深度的增加成正比 例增加。这一假设基本符 合正常固结沉积软粘土的 强度随深度增加而增大的 规律。这也是沉积软粘土 的一个重要特征。 2）堤防（堤身） 做为滑动体，圆弧通过地 基土时，地基土的抗力做 为阻滑力，两者相比即为 堤防的稳定性安全系数。 （2）“Φ＝0”圆弧滑动 稳定分析计算方法的计算 （如图 4－7 所示）。 通过图 4－8，图 4 －9，及图 4－10。可很方 便地的进行计算。 图 4－7“Φ＝0”圆弧滑动稳定分析简图
图4-8k/to~g关系图 图4-9k/τo~0关系图
图 4－8 k/τ0～g 关系图 图 4－9 k/τ0～θ 关系图
x200 中统G+ 致度GS 图4-10k/τ。~x~f关系图 其计算的具体步骤如下: 1)确定下列资料 a.堤身容重r(低水位下用浮容重,高水位上用湿容重,浸润线与低水 位间部分用饱和容重),堤身的几何形状(高度h,边坡1:m,堤的顶宽和底宽); b.地基土的强度沿深度的变化线,用轻便型十字板剪力仪测定,如图4 一7所示,求出τo和K值以及算出k/τo之比值 2)计算分析(参见图4-7) a.绘出作用地基上的荷载图,取其底面任意点A,即ABCD为滑动体,并 按下式计算出fA和W值。(f为A点距ABCD滑动体重心的水平距离,W为滑动 体ABCD的总重量) f=[x+1(x+1/3)]/(2x+1) (4-5) 取出的滑动体是任意形状时,fA与W的计算式的求法如下:参见图4-11
图 4－10 k/τ0～x～f 关系图 其计算的具体步骤如下： 1)确定下列资料 a.堤身容重 r（低水位下用浮容重，高水位上用湿容重，浸润线与低水 位间部分用饱和容重），堤身的几何形状（高度 h，边坡 1：m，堤的顶宽和底宽）； b.地基土的强度沿深度的变化线，用轻便型十字板剪力仪测定，如图 4 －7 所示，求出τ0和 K 值以及算出 k/τ0之比值。 2)计算分析（参见图 4－7） a.绘出作用地基上的荷载图，取其底面任意点 A，即 ABCD 为滑动体，并 按下式计算出 fA和 WA值。（fA为 A 点距 ABCD 滑动体重心的水平距离，WA为滑动 体 ABCD 的总重量）。 fA=[x2+l(x+l/3)]/(2x+l) (4-4) wA=(hx+hl/2)r (4-5) 取出的滑动体是任意形状时，fA与 WA的计算式的求法如下：参见图 4－11