地基承载力
地基承载力
无述7.1 概地基承受建筑荷载作用后，一方面附加应力引起地基内土体变形当某点造成建筑物沉降。另一方面，引起地基内土体的剪应力增加。的剪应力达到抗剪强度时，这点的土就处于极限平衡状态“点”极限平衡状态00口口“区”极限平衡“面”整体滑动
7.1 概 述 地基承受建筑荷载作用后，一方面附加应力引起地基内土体变形， 造成建筑物沉降。另一方面，引起地基内土体的剪应力增加。当某点 的剪应力达到抗剪强度时，这点的土就处于极限平衡状态 极限平衡 “区” “点” 极限平衡状态 整体滑动 “面
建筑物地基设计的基本要求：（抗力）1.稳定要求：荷载小于承载力地基承载力与土的强度有关S≤[S]2变形要求：变形小于设计允许值C沉降计算（分层总和法）与土的压缩性有关
建筑物地基设计的基本要求： 1. 稳定要求：荷载小于承载力（抗力） 2. 变形要求：变形小于设计允许值 S[S] 与土的强度有关 与土的压缩性有关 地基承载力 沉降计算（分层总和法）
加拿大特朗斯康谷仓概况：长59.4m，宽23.5m，高31.0m，共65个圆筒仓钢混筏板基础，厚61cm，埋深3.66m。1911年动工，1913年完工，自重20000T。事故：1913年9月装谷物，10月17日装了31822T谷物时/1小时竖向沉降达30.5cm/24小时倾斜26°53西端下沉7.32m东端上抬1.52m上部钢混筒仓完好无损
加拿大特朗斯康谷仓 概况：长59.4m，宽23.5m，高31.0m，共65个圆筒仓。 钢混筏板基础，厚61cm，埋深3.66m。 1911年动工，1913年完工，自重20000T。 事 故： 1913年9月装谷物，10月17 日装了31822Ｔ谷物时， ✓ 1小时竖向沉降达30.5cm ✓ 24小时倾斜26°53ˊ ✓ 西端下沉7.32m ✓ 东端上抬1.52m ✓ 上部钢混筒仓完好无损
在粘土地基上的某谷仓地基破坏情况
在粘土地基上的某谷仓地基破坏情况
1940 年在软粘土地基上的某水泥仓的倾覆
1940 年在软粘土地基上的某水泥仓的倾覆
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水泥仓地基的整体破坏
7.2地基的变形和破环试验表明：地基破坏形式可分为：整体剪切破坏、局部剪切破坏、冲剪破坏1整体剪切破坏紧密砂土、硬粘土地基，基础埋深浅；曲线开始近直线，随后沉降陡增，两侧土体隆起
试验表明：地基破坏形式可分为： 整体剪切破坏、局部剪切破坏、冲剪破坏 1 整体剪切破坏 紧密砂土、硬粘土地基， 基础埋深浅；曲线开始近 直线，随后沉降陡增，两 侧土体隆起。 7.2 地基的变形和破坏
1整体剪切破坏压密（弹性）变形阶段OAAB局部剪损阶段整体剪切破坏阶段（弹塑性）BCPPcrA临界荷载PcrB极限荷载PuCS
1 整体剪切破坏 压密（弹性）变形阶段 OA 局部剪损阶段 AB 整体剪切破坏阶段（弹塑性）BC S P Pu cr P B A o C 临界荷载 Pcr 极限荷载 Pu
2局部剪切破坏剪切破坏从基础边沿开始，发展到地基内部某一区域，但滑动面并不延伸到地面基础四周，地面略有隆起，但不会出现明显的倾斜和倒塌中密砂土地基，埋深较大；
2 局部剪切破坏 剪切破坏从基础边沿开始，发展到地基内部某一区域，但 滑动面并不延伸到地面基础四周，地面略有隆起，但不会出现 明显的倾斜和倒塌 中密砂土地基，埋深较大；