• 14.2.1 接触面全制动 • 14.2.2 接触面全滑动 • 14.2.3 接触面混合摩擦 工程法求解 近似工程法求解 工程法求解 近似工程法求解 工程法求解 近似工程法求解

12.4 等效应力、等效应变 12.4.1 等效应力 12.4.2 等效应变 12.4.3 等效应变与等效应力的关 12.4.4 曲线——变形抗力曲 12.5 平面变形和轴对称变形 12.5.1 平面变形 12.5.2 轴对称变形

4.4 电磁性能控制 4.4.1 对电磁性能的要求 4.4.2 影响电磁性能的因素 4.4.3 轧制工艺参数的控制 4.5 热强性能控制 4.5.1 热强性能的概念 4.5.2 影响热强性能的因素 4.5.3 工艺参数的控制

4.1 金属的强化机制 4.1.1 晶界强化 4.1.2 形变强化 4.1.3 固溶强化 4.1.4 分散强化 4.2 强韧性能控制 4.2.1 控制轧制的概念 4.2.2 强韧性的概念 4.2.3 影响强韧性的因素 4.2.4 轧制工艺参数控制

1-1结构设计的基本内容及步骤有哪些?试举例说明。 1-2钢筋混凝土梁板结构有几种基本形式?它们是怎样划分的? 1-3荷载在整体式单向板梁板结构的板次梁和主梁中是如何传递的,为什么?在按弹性理论和塑性理论计算时两者的计算简图有何区别?

为了研究带钢局部高点卷取起筋的控制方法,利用三维弹塑性变形基本理论,并引入带钢塑性流动因子,建立了弹塑性卷取应力和起筋量模型.基于应力函数假设、S.Timoshenko最小功原理和伽辽金虚位移法建立了起筋带钢的应力场分布和可用于在线计算的起筋临界卷取张力设定模型.仿真结果表明:局部高点在径向累积叠加所引起的带钢张力不均匀分布和轴向压应力是导致带钢起筋的主要原因;起筋量随局部高点高度、卷径和卷取张力增加而增大,薄带钢比厚带钢起筋量增幅明显;临界卷取张力随卷径、带钢厚度和局部高点高度增大而减小

引入塑性铰概念,用平面应变理论和能量法研究了楔横轧空心件的平均单位正压力和压扁条件,并推导了楔横轧空心件的稳定轧制条件

针对轧辊轴向不均匀磨损及由此带来的板形控制问题,建立了三维弹塑性动态辊系模型,分析了辊件间接触状态及其与轧辊轴向磨损分布间的关系,并由此提出了横向不均匀润滑轧制理论.仿真结果表明,通过改变辊件间横向摩擦因数分布,在保证带钢质量的前提下,实现了辊件间接触压力及摩擦力分布的均匀化,从理论上验证了横向不均匀润滑在改善辊件间接触状态方面起到的积极作用.最后,对横向不均匀润滑轧制理论的可行性进行了分析

通过对尺寸成等比例的砂岩试样进行三点弯曲试验,研究了I型断裂问题中试样尺寸对砂岩断裂参数的影响.结果表明:随着试样尺寸的增大,名义张拉强度减小,名义断裂韧度和破裂过程区长度增大,三者均为试样尺寸的函数.基于试验结果,引入有效破裂过程区长度cf,建立等效线弹性断裂力学尺寸效应模型,通过理论分析,发现其尺寸效应曲线介于理想脆性和理想塑性材料之间,体现出准脆性材料的尺寸效应特点,并计算得到了不同尺寸试样的破裂过程区长度等断裂参数.为验证该尺寸效应模型在砂岩中的正确性,采用数字图像匹配技术(DIC)测定相应尺寸砂岩试样的破裂过程区长度,测定结果和理论模型计算值相符

为使导轨的平直度达到高速电梯的要求,通过应用弹塑性理论,建立了电梯导轨在矫直过程中的数学模型,模型给出了电梯导轨在反弯矫直过程中挠度、弯矩、曲率以及中性层之间的关系,并获得了矫直压下量的取值范围.通过有限元软件ANSYS分析验证了理论计算得到的矫直压下量取值的可靠性,并证明能够使矫直后的导轨符合使用要求