一、压延时物料的流动与变形 二、建立物理模型——提出简化假设条件 三、流场分析 四、钳住区的速度分布与压力分布 五、压延过程中的几个效应 六、横压力与功率计算

 系统测试前的准备  功能测试用例的设计方法  安装测试的检测项  性能测试、压力测试和容量测试之间的联系和区别  安全性测试中需要考虑的问题  健壮性测试、容错性测试、恢复测试之间的关系  可用性测试过程  图形用户界面测试用例设计方法  文档测试的检测项

通过对古滑坡复活原因的分析和数值模拟,采取以微型抗滑桩为主并结合压力注浆、卸载、反压等工程措施的设计方案,使复合古滑体重新处于稳定状态,确保了道路主线路基及路堑边坡工程的正常施工和长期稳定;结合工程实际对微型抗滑桩进行了力学分析和数值模拟计算,证明其最大轴向力出现在桩体中间位置,而最大剪应力则位于抗滑桩高度的1/3~2/5处

5.4.1 基本结构 固定式汽车罐车 半挂式汽车罐车5.4.2 罐体设计要点 设计载荷 强度设计 防介质晃动结构设计 行车稳定性计算

在了解氧化铝矿浆干燥、烧成工艺及设备的基础上,针对中国铝业股份有限公司中州分公司开发的一种新的氧化铝矿浆干燥和烧成炉,建立了矿浆干燥、烧成炉内气固两相流的流动传热以及烧成过程的数学模型,就干燥、烧成炉运行参数及各几何参数进行优化计算,得出了炉内气固两相流动的速度场、温度场、压力场以及颗粒干燥和烧成反应时间,并分析讨论了喷口位置、喷口速度、颗粒雾化粒径等参数对氧化铝矿浆干燥、烧成工艺的影响

补强结构 开孔补强设计准则 允许不另行补强的最大开孔直径 等面积补强计算 接管方位

采用耦合数值求解的方法,计算并分析了LF精炼炉盖内气体流动的速度分布状态以及液面附近惰性气体氩(Ar)的流动行为和分布.结果表明:露弧加热期和埋弧加热期炉盖的合理抽气压力分别为-200~-250 Pa和-120 Pa;底吹氩气量过小不能在液面上部弥散,而增大到20~50 m3·h-1,在液面附近弥散且流动分布状态相似,有利于液面附近惰性气氛的保持;液面距钢包上边缘的距离增大,氩气在液面上部回旋的区域扩大,可防止钢液增[N]或[O]

第一节 流体静止的基本方程 一、密度 二、压力的表示方法 三、流体静力学方程 四、流体静力学方程的应用 第二节 流体流动的基本方程 一、基本概念 二、质量衡算⎯连续性方程 三、机械能衡算方程 第三节 流体流动现象 第四节 管内流动的阻力损失 第五节 管路计算 第六节 流量测量

一 概述 二 拉深变形 三 拉深件的工艺性 四 拉深件毛坯尺寸计算 十一 拉深模凸、凹模工作部分结构参数确定 五 圆筒件拉伸工艺计算 十二 常用拉深模结构 六 圆筒件拉伸工艺尺寸计算 十三 落料拉深复合模 七 圆筒件以后各次拉深 十四 带凸缘圆筒件冲压工艺和模具设计 八 带凸缘圆筒件的拉伸 九 带凸缘圆筒拉深工序尺寸计算 十 压边力、拉深力的计算及压力机吨位的选择

§14-1 压杆稳定性的基本概念 §14-2 细长中心受压直杆临界力的欧拉公式 §14-3 细长压杆的临界压力 欧拉公式 §14-4 压杆的临界应力及临界应力总图 §14-5 压杆的稳定性计算