第一章、化工实验数据处理.4 第二章、实验内容. 11 实验一、普通精馏实验.11 实验二、反应精馏实验 . 16 实验三、流化床反应器特性测定.20 实验四、喷雾干燥实验 . 23 实验五、反渗透膜分离技术制备超纯水实验. 29 实验六、气液平衡数据的测定. 32 实验七、固定床催化反应实验. 35 实验八、一氧化碳变换反应试验 . 40 实验九、脉冲式微型催化反应. 45 实验十、苯液相加氢制环己烷 . 49 实验十一、乙苯脱氢气固相催化反应. 52

一、电池电动势的产生机理 如果将金属浸入含有该金属离子的水溶液中，在固液 界面处也将形成双电层，只是当溶液中的金属离子更容 易获得电子时，金属表面带正电，而液相带负电。 金属-溶液界面上双电层的存在，阻止了金属离子进 一步向溶液中的溶入或向电极表面的沉积，最后达成平 衡，形成电势差，称为电极-溶液界面电势差

针对钢液中液态夹杂与固态夹杂碰撞聚合的现象，采用水模型实验模拟了液态夹杂去除固态夹杂的行为.实验结果表明：其与液滴去除夹杂的机理类似，流体内液滴与固粒的碰撞存在3种形式：惯性碰撞、截留捕获和尾流捕获.通过理论公式计算了单独的惯性碰撞捕获效率及同时考虑惯性碰撞和截留的捕获效率，发现二者的趋势基本一致，尤其当液滴直径较大时，二者曲线大致重合，因此，可以得出惯性捕获占据主导地位的结论.这与实验中观察到的液滴与固粒聚合大多数都是惯性碰撞相吻合.对实验数据进行了分析计算，得到了实验中液滴捕获固粒的捕获效率，发现所得曲线与理论计算捕获效率值相比，有一定差异，但是趋势基本一致.这是因为湍动程度较低，不同直径的捕获效率相对较为均匀，没有理论计算曲线那样陡峭

概述(Introcuction) 吸收分离操作:利用混合气体中各组分( component)在液体 中溶解度(solubility)差异,使某些易溶组分进入液相形成溶 液(solution),不溶或难溶组分仍留在气相(gas phase),从而 实现混合气体的分离

1 分离对象: 液液混合物 – 相对挥发度等于或者接近1 (烷烃/芳烃) – 重组分 含量少,轻组分含量多(水-HAc)(含酚 废水处理) 2 两相的产生 – 混合物 + 溶剂 (分离剂) = 萃取相 + 萃余相

§5-1 相变和相变熵 §5-2 相律 §5-3 单组分系统相平衡 §5-4 二组分系统相平衡热力学方程 §5-5 二组分系统的气液平衡相图 §5-6 二组分系统的固液平衡相图

①双组分理想物系的汽—液平衡，拉乌尔定律， 泡点方程，露点方程，气液平衡图，挥发度与相 对挥发度定义及应用，相平衡方程及应用 ②精馏分离的原理、过程及分析 ③精馏塔的计算（物料衡算，操作线方程及q线 方程的物理意义、图示及应用）

提出了一种夹杂物控制技术——反应诱发微小异相净化钢水技术,采用转盘造粒工艺制备了具有该种功能的复合球体,并在RH精炼后期加入上述球体进行工业现场试验.结果表明:反应诱发微小异相净化钢水技术是一种成本低、效率高且简便易行的夹杂物控制技术,它可以短时间(大约10min)内显著降低钢液中的非金属夹杂物的数量;与传统工艺相比,采用该技术对钢液进行处理后,铸坯中氧化物夹杂的数量明显减少,尺寸变小,铸坯的平均全氧T[O]最低可达6×10-6,吨钢成本可降低5~10元

燃烧焓的测定 液体饱和蒸气压的测定 双液系汽－液平衡相图 界面移动法测离子迁移数 电导法测定弱电解质的电离平衡常数 丙酮碘化反应动力学 复相催化－甲醇分解 流动吸附法测定多孔性物质的比表面 黏度法测定高聚物平均摩尔质量 偶极矩的测定

以特殊钢圆坯连铸为研究对象, 建立了研究凝固末端电磁搅拌作用效果的三维耦合数值模型.利用分段计算模型获得末端电磁搅拌区域钢液流动与凝固的实际状态, 并采用达西源项法处理凝固末端钢液在糊状区的流动, 研究了不同电磁搅拌工艺参数下的电磁场分布及钢液的流动与传热特征.通过测量搅拌器中心线磁感应强度和铸坯表面温度验证了模型的准确性.研究结果表明: 电流强度每增加100 A, 搅拌器中心磁感应强度增加19.05 mT, 电磁力随着电流强度的增加显著增大.在20~40 Hz范围, 随着电流频率的提高, 中心磁感应强度略微下降, 但电磁力仍有所增加.在搅拌器区域, 液相穴内的钢液在切向电磁力的作用下旋转流动, 其切向速度随着电流强度和频率的增加而变大.末端电磁搅拌可促进钢液在圆坯径向的换热, 随着电流强度和频率的提高, 铸坯中心轴线上的钢液温度降低, 同时末端搅拌位置处的中心固相分率增加