1.()sn=(n的使用条件为 op a.等温过程; b.等熵过程; c,等温、等熵过程; d.任何热力学均相平衡体系,W=0 2.已知挥发性纯溶质A液体的蒸气压为67Pa纯溶剂B的蒸气压为26665Pa,该溶质在在此溶液中的饱和溶液的物质的量的分数为0.02,则此饱和溶液(假设为理想液体混合物)的蒸气压为a.600pa;

▪ 5.1 能量平衡方程 ▪ 5.2 功热间的转化 ▪ 5.3 熵函数 ▪ 5.4 理想功、损失功及热力学效率 ▪ 5.5 有效能和无效能 ▪ 5.6 有效能衡算及有效能效率 ▪ 5.7 化工过程与系统的有效能分析

借助FactSage热力学软件分别对1873、1823和1773 K三个不同温度下60Si2MnA弹簧钢液与MnO-SiO2-Al2O3系、CaO-Al2O3-SiO2系和CaO-Al2O3-SiO2-15%MgO系夹杂物间的平衡进行了计算.通过上述计算分析,确定了三个不同温度下分别形成上述低熔点夹杂物时所对应的钢液成分.经过对比还发现:低温更有利于钢液在低溶解氧含量条件下实现上述不同类型夹杂物的低熔点化控制.钢液中生成低熔点SiO2-Al2O3-CaO-15%MgO系夹杂物要比生成低熔点SiO2-Al2O3-CaO系夹杂物所需的钢液Al含量高很多,这在实际生产中更容易控制

3.7 热力学第二定律的本质和熵的统计意义 3.8 Concentrating on the system

应用热力学方法,对转炉炼钢前期高碳低温铁水条件下石灰石分解及CO2氧化作用进行了分析,推导出了CO2分压(pCO2)和高碳低温区域碳活度系数fC,%的求解方程.结果表明:石灰石中CaCO3在高碳低温的铁水面附近,其分解反应平衡温度比标准状态时低得多,随着吹炼过程中炉温上升其反应趋势增大,CO2在转炉炼钢吹炼初期与[C]、[Si]、[Mn]和Fe(l)的反应都可以自发进行,其排列次序与各元素被O2氧化的反应相同;在高碳低温铁水条件下pCO2值非常小,转炉炼钢初期pCO2在0.002 2~0.000 5pΘ左右,因此可以认为石灰石分解产生的CO2会全部参与铁水氧化反应

11.1 Fundamental Property Relation 11.2 The chemical Potential and Phase Equilibrium 11.3 Partial Properties 11.4 Ideal-Gas Mixture 11.5 Fugacity and Fugacity Coefficient: Pure Species 11.6 Fugacity and Fugacity Coefficient: Species in Solution 11.7 Generalized Correlations for the Fugacity Coefficient 11.8 The Ideal Solution 11.9 Excess Properties

6.1 property Relations for Homogeneous Phase 6.2 Residual Properties 6.3 Residual Properties by Equations of State 6.4 Two-phase systems 6.5 Thermodynamic Diagrams 6.6 Tables of Thermodynamic Properties 6.7 Generalized Property Correlations for Gases

《化工热力学》课程教学资源（作业习题）第5章 非均相体系热力学性质计算（无答案）

《化工热力学》课程教学资源（作业习题）第4章 非均相封闭体系热力学（选择题带答案）

根据已知的喷射沉积成形沉积体内的凝固模型,对典型的Al-Cu合金进行了计算分析.结果表明,工艺参数(如沉积速率和沉积时雾化锥的温度)和材料的热物性(如界面换热系数)对沉积体内的凝固过程有明显影响.在沉积热力学条件(沉积前雾化锥的热力学状态)相同的情况下,沉积表面的温度随工艺参数和材料热物性发生显著变化