第一部分 常规实验 1 实验一 食品中水分含量的测定 1 实验二 食品中水分含量的测定 3 实验三 总灰分的测定 5 实验四 钙的测定 7 实验五 钙的测定 9 实验六 铁的测定 11 实验七 铁的测定 13 实验八 总酸度的测定 15 实验九 有效酸度—pH 值的测定 17 实验十 挥发酸的测定 19 实验十一 脂肪的测定 21 实验十二 脂肪的测定 24 实验十三 还原糖的测定 26 实验十四 总糖的测定 29 实验十五 蛋白质的测定 32 实验十六 挥发性盐基氮的测定 34 实验十七 氨基酸总量的测定 36 实验十八 维生素 C 含量的测定 38 实验十九 氯化钠测定 41 实验二十 氯化钠测定 44 实验二十一 番茄酱中番茄红素的测定 46 实验二十二 碘含量测定 47 实验二十三 硒的测定 49 实验二十四 二氧化硫及亚硫酸盐测定 52 实验二十五 亚硝酸盐的测定 54 实验二十六 多酚类物质总量测定 57 实验二十七 黄酮类化合物含量的测定 59 第二部分 综合实验 61 实验一 果蔬中单糖的组成及含量的测定 61 实验二 果蔬中有机酸的组成及含量的测定 62 实验三 果蔬中脂肪酸的种类与含量的测定 63 附录 1 标准滴定溶液的配制及标定 65 附录 2 常用洗涤液的配制 70 附录 3 常用指示剂的配制与变色范围 71 附录 4 常用酸、碱的浓度表 72

1 豆类毒素与扁豆中毒以及豆浆中毒 2 龙葵素与发芽马铃薯中毒 3 芥子苷与甲状腺肿 4 氰苷与果仁中毒、木薯中毒 5 蔬菜硝酸盐、亚硝酸盐与肠源性紫绀 6 有毒蘑菇中毒

评估了氧和铝在Al2O3中的自扩散参数,分析了其扩散机理.得出:(1)在1770~2100K 温度范围内,氧分压不超过1.0×105Pa时,杂质总含量为30×10-6~500×10-6,Mg,Ti含量低于30× 10-6的未掺杂Al2O3单晶中,氧的自扩散系数与温度的关系式,氧分压和扩散方向对该扩散系数 值影响不明显.(2)在1943~2178K范围,多晶Al2O3中铝的自扩散系数在10-15到10-14m2/s之间, 扩散活化能为 477 kJ/mol.(3)单晶Al2O3中主要杂质为TiO2和 MgO,掺Ti将降低氧的自扩散系 数,增加铝的自扩散系数;掺Mg使氧的自扩散系数略有增加;其他杂质对氧和铝在Al2O3中的 扩散系数影响不大.(4)氧和铝均通过空位扩散

通过对高速车轮钢中TiN夹杂物析出进行热力学分析,得到了车轮钢的液相线和固相线温度及1873K时Ti、N的活度.对TiN生成反应和钢中Ti、N溶度积进行了计算.结果表明:TiN只能在固相中生成,但在本车轮钢Ti、N含量下,固相中也没有TiN生成的条件,只有在钢液凝固前沿,由于Ti、N在两相区的富集,TiN夹杂物的生成反应得以进行.因此,在生产中,适当提高连铸二冷的冷却速率,使钢液快速凝固,减少凝固前沿Ti、N的富集时间,可减少纯TiN的析出.对本实验车轮钢中TiN夹杂的检测结果进行计算分析可知,在正常生产时铸坯冷却速率条件下,将钢中Ti的质量分数控制在3.5×10-5以下、N的质量分数控制在3.1×10-5以下,理论上可以消除TiN夹杂物的析出,改善车轮钢的疲劳性能,提高车轮的使用寿命

利用波高仪和粒子示踪法在1:1的水力学模型中研究了薄板坯连铸工艺参数对结晶器内非稳定流场特征参数的影响.结果表明:流场特征参数随时间变化具有一定的周期性.随着拉坯速度增加,平均射流撞击位置下降,平均回流区中心深度下降,平均波高增加;同时,撞击点、回流区中心深度和波高的变化范围增大,周期减小,结晶器内流动不稳定程度增大.随着水口浸入深度增加,平均射流撞击位置下降,平均回流区中心深度下降,平均波高减小;同时,撞击点、回流区中心深度和波高的变化范围减小,周期增加,流场不稳定程度减小.随着水口出口角度增加,平均射流撞击位置下降,平均回流区中心深度下降,平均波高减小;对于较大的水口出口角,尽管结晶器内流场非稳定流动范围较大,但是流场的运动周期较大,液面波动的非稳定程度却较小

第一节 食品中常见的细菌 一 有益菌（7个属）二 腐败菌和病原菌（15属）第二节 食品中常见的真菌 一 食品中常见的酵母菌（7个属）二 食品中常见的霉菌（14个属）

一、单项选择题(90分 每一考题下面有AB、C、D、E五个备选答案,请从中选择一个最佳答案,并在答题卡上将题号的相应字母涂黑 1.南丁格尔首创科学的护理事业发生在 A.16世纪中叶B.17世纪中叶C.18世纪中叶D.19世纪中叶.20世纪中叶

第二章 食品的感官检验 第一节 概述 第二节 感官评定方法 第三章 食品中水分和水分活度的测定 第二节 食品中水分含量的测定 第三节 食品中水分活度的测定 第四章 食品中灰分的检验 第二节 测定条件的选择 第三节 灰分的测定方法

利用热膨胀仪对低碳含铌钢(0.028%C-0.25%Si-1.82%Mn-0.085%Nb)进行热处理模拟,即950℃正火后快速冷却到中间温度350~550℃,随后进行不同加热速率、保温温度及保温时间的回火处理.采用光学显微镜、扫描电镜和图像分析方法,分析了不同回火条件下组织中的马氏体-奥氏体(MA)形貌、尺寸及分布.结果表明:回火前的终冷温度在贝氏体相变温度区间及提高回火升温速率,会增加回火组织中MA的体积分数,MA体积分数最高达到7.9%.提高回火温度和延长回火时间,MA的体积分数会出现峰值.回火后,MA平均尺寸在0.77~1.48μm.提高终冷温度、升温速率、回火温度和延长回火时间,会使回火后的MA粗大,并呈多边形化.MA的体积分数和平均尺寸主要受中间冷却过程结束时未转变奥氏体量、回火过程中铁素体向残余奥氏体碳扩散程度以及回火后残余奥氏体稳定性的影响

通过现场实验,研究了中间包吹氩位置和氩气流量对钢水洁净度的影响,重点探讨了在注流区吹氩对钢水洁净度的影响.结果表明:在T型中间包注流区内进行合适流量吹氩可提高钢水洁净度,在浇铸区拐角处和塞棒附近吹氩对钢水洁净度没有明显的影响;在注流区内吹氩,合适的氩气流量为6L·min-1,与不吹氩相比,钢中总氧降低率和夹杂物的去除率均可提高10%左右,但15L·min-1的大流量吹氩将会显著增加钢中总氧和大型夹杂物数量.分析认为:注流区内大的湍流强度可将氩气泡击碎成弥散小气泡,大量小气泡在钢液中上浮,不但提高了气泡捕捉夹杂物的概率,而且增加了夹杂物之间的碰撞机会,其结果是增大了夹杂物的粒径,促进了夹杂物的上浮去除;同时,注流区离水口距离最远,在注流区吹氩,碰撞长大的夹杂物有更长的时间上浮排出.以上两个因素的共同作用,使得在注流区吹氩对去除钢水夹杂物有显著效果