Frequency characteristics(Xi, xc,x,z, y, o vs o Z=R+A=R+(L+Xc)=R+ilo I

1 At a frequency of 796 Hz, compute Zo,u and for a line having the following parameters: F2230 u H/km,=0.0055 u F, r-6./km, g negligible. 2 At certain frequency, transmission line has Zo=5560°andy=0.005+j0.03np/km The line is 60 km long. A sinusoidal voltage of 100V at the specified frequency is applied to one end. Find:

将齿轮的轧制成形与传统的楔横轧原理相结合,在轧制成形轴类零件的同时实现齿形部分的轧制成形,不仅可以实现齿轮轴零件的近净成形,而且可以提高齿的承载能力及使用寿命.在轧制齿形部分的过程中,对轧件的进给采用分段阶梯式进给方式,轧件在模具的带动下以自由分度方式进行轧制.通过数学模型和实验,给出了轧制各阶段模具齿距的计算方法和变化规律、模具的齿形设计方法、模具对轧件首次分度时最小进给量的计算方法以及轧制各阶段进给量的变化规律.用De-form-3D数值模拟仿真软件模拟轧制过程,在H630轧机上轧制出模数m=2,齿数z=20,压力角a'=20°的齿轮轴上的齿形,实验证明在楔横轧机上轧制齿轮轴上的齿形是可行的

复化求积法的基本思想: 将积分区间[a,bn等分,可得到n+1个求积 节点:Xk=a+kh,(k=0,1,n),其中h=b-a

对宣化钢铁公司石灰厂所用的石灰石的分解过程进行了动力学研究.以升温速率分别为10、15、20、25和30℃/min的方式将过200目筛子的石灰石粉末加热到1000℃,通过测量其热重曲线,得出分解过程的机理方程为F(α)=(1-α)-1;所用碳酸钙的热分解反应的速率常数为$k=54325{{\\rm{e}}^{-\\frac{{98873}}{{RT}}}}$.通过对(0.02 m×0.02 m×0.02 m)的石灰石样品在1223、1323和1423 K进行的分解实验,确定了CO2在该石灰石生成CaO过程中的扩散系数和温度的关系为$\\lg D=-\\frac{{2506}}{T}+2.28$,得到了石灰石分解的动力学模型,并用此模型作了预测,与实际吻合较好

15-1频率为v=1.25×104H的平面简谐纵波沿细长的金属棒传播,棒 的弹性模量为E=1.90×10N·m2,棒的密度p=7.6×103kgm-3.求该纵 波的波长

16-1说明下列型号轴承的类型、尺寸系列、结构特点、公差等级及其适用场合。6005, N209/p6,7207CJ,30209/P5 16-2一深沟球轴承6304承受的径向力F,=4kN,载荷平稳,转速n=960r/min,室温 下工作,试求该轴承的基本额定寿命,并说明能达到或超过此寿命的概率。若载荷改为 F=2kN,轴承的基本额定寿命是多少?

4-1已知一对外啮合正常齿制标准直齿圆柱齿轮m=3m,z1=19,z2=41,试计算这 对齿轮的分度圆直径、齿顶高、齿根高、顶隙、中心距、齿顶圆直径、齿根圆直径、基圆直 径、齿距、齿厚和齿槽宽

研究了添加Dy和Nb对纳米复合Pr2Fe14B/α-Fe永磁合金形成,组织结构及磁性的影响。结果表明:Pr9Fe85B6非晶带的晶化过程,在α-Fe相初始晶化之后,出现Pr2Fe23B3亚稳相,最终形成Pr2Fe14B+α-Fe两相组织.而添加Dy或同时添加Dy和Nb后晶化过程不出现亚稳相.添加Dy和Nb元素显著地提高了纳米复合永磁合金的磁性能。最终获得了磁性能为HCI=702.4kA/m,Br=1.03T,(BH)max=132.6kJ/m3的纳米晶复合Pr8Dy1Fe84Nb1B6永磁材料

采用单辊急冷法并晶化退火制备了高剩磁、高矫顽力和高磁能积的(NdDy)2(FeNb)14B/α-Fe纳米复合永磁合金,其最佳磁性能分别为Br=1.02 T,Hci=702 KA/m,(BH)max=134 KJ/m3.合金的组织结构由硬磁相(NdDy)2(FeNb)14B和软磁相α-Fe在纳米级范围内复合而成.两相的平均晶粒尺寸为30nm.该种合金优异的磁性能起源于纳米晶硬磁相和软磁相之间的磁交换耦合作用