一、货币主义的理论基础 1、新货币数量论 (1)11年,美国经济学家欧文·费希尔提出的“交易方程”P=M, 强调货币的流通(交易)手段的作用 4(2)1917年,英国经济学家AC庇古(4CPgo)提出“剑桥方 程”M=kY=P,强调货币的储藏手段的作用 4(3)1936年,凯恩斯的需求方程 L(y,)=L1(y)+L2(r)

为了加强程序的鲁棒性（强壮性，robust），程序设计时，必须考虑到可能发生的异常事件并做出相应的处理

一、任何发明都具有供用户使用的界面。LINUX供用户使用的界面就是Shell(类似于DOS的command)。Shell为用户提供了输入命令和参数并可得到命令执行结果的环境。 二、为了不同的需要，LINUX提供了不同的Shell。现在的LINUX大部分都支持BourneShell，以下教程就以BourneShell(Bsh)为例，一步步的领略LINUX Shell的强大功能，占先其强大魅力，达到更方便灵活的管理、应用LINUX的目的

菜鸟园二：SolidWorks 文件属性与工程图 很多人都在说 SW 工程图不行，其实 SW 的工程图功能算是比较强的啦(说最强，肯定有人要向我拍砖， 所以，留条后路!^_^) 了解工程图，首先要了解下工程图模板与工程图图纸格式两种不同概念，请参考：以前的模板介绍 贴，链接是：http://www.icax.cn/cgi-bin/ut/topic_show.cgi?id=129332&h=1&bpg=1 ，编制好的图 纸格式记得用另存为保存下来，可以重使用

ZG-18铸钢是一种不含镍的铸造结构钢,用代替飞机上的某些受力模锻件。虽然在同强度条件下铸钢的塑性、冲击韧性及疲劳强度比锻钢差,但其KIC和(da/dN)却优于锻钢,所以从破损安全设计观点来考虑,用ZG-18铸钢代替锻钢作受力件是可行的。为了找到具有最佳断裂韧性的工艺条件,我们运用拟因子设计法研究了试验温度,热处理工艺以及硫含量等因素对KIC的影响。结果表明:(1)ZG-18铸钢回火马氏体组织的KIC平均值是356kg·mm-3/2,而上贝氏体组织的KIC平均值是247kg·mm-3/2,相差将近45%。(2)ZG-18铸钢最佳热处理工艺是低于250℃等温处理或油淬后低温((3)无论是等温回火还是油淬回火,降低硫含量将使KIC提高,故应尽量降低材料的硫含量

采用FLAC3D程序和离散裂隙网络技术构建的遍布节理岩体模型能同时考虑节理岩体中节理和岩体的作用,具有概念清晰、建模快捷、计算效率高等特点.首先对现场结构面测绘数据进行统计分析,获得其概率分布特征参数,在此基础上分两尺度考虑节理并确定其离散裂隙网络模型;其次基于离散裂隙网络模型构建相应的节理岩体模型,研究其强度特征并获取工程岩体单轴抗压强度;结合Hoek-Brown、Mohr-Coulomb准则及最大围压拟合综合确定节理岩体力学参数;最后将拟合所得参数用于边坡稳定性分析,分别运用强度折减法和极限平衡法计算两种模型的安全系数,对比发现计算结果基本一致,表明所提出的研究思路用于确定节理岩体参数是可行的

一．平面图形几何性质 杆件的和截面是平面图形，它的几何性 质与强度、刚度计算密切相关，必须很好掌 握。拉压中的面积A，扭转中的极惯性矩 都 属于截面图形的几何性质。在附录1中我们还 要学到静矩、惯性矩和惯性积

为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性

随着列车时速不断提高，制动盘承受的热负荷不断增大，这对制动盘材料提出了更高的要求.为了提高制动盘钢的机械性能及耐热疲劳性，钒元素被添加到制动盘钢中.本文研究了不同淬火温度时V含量对Cr-Mo-V系制动盘钢组织及力学性能的影响，并通过Thermo-Calc热力学软件、碳复型、透射电镜、能谱分析等方法对不同V含量时析出相的演变规律进行研究.结果表明，增加钒含量使高温析出的V（C，N）含量增加，细化奥氏体晶粒和回火马氏体组织.淬-回火态析出相主要为V（C，N）、（Mo，V）C、M7C3和M23C6.随钒含量增加，大尺寸M23C6和M7C3的析出被抑制，对韧性损害降低；小尺寸（Mo，V）C含量增多，析出强化效果增强.淬火温度为880~900℃时，增加钒含量能细化马氏体和减少大尺寸碳化物，弥补了析出强化对韧性的损害，故冲击功变化不大.淬火温度为920~940℃时，提高钒含量促使（Mo，V）C量急剧增加，冲击功快速下降.实验钢淬火温度不应超过900℃

14.1 纯弯曲时梁横截面上的正应力 14.2 横力弯曲时梁横截面上的正应力 与剪应力 14.3 梁的强度 14.4. 弯曲中心的概念 14.5. 提高弯曲强度的措施 14.6 梁的挠曲线微分方程