第一部分 基本变形 第一章 绪论 (1) 第二章 轴向拉伸与压缩(3) 第三章 扭转(2) 附录A 截面图形的几何性质(1) 第四章 弯曲内力(2) 第五章 弯曲应力(2) 第六章 弯曲变形+电测法 (2) 阶段复习与习题课 (1)

1th law continuous Adiabatic process: Joule-Thomson expansion 绝热过程 Equations of state 状态方程 Adiabatic compression or expansion 绝热压缩与膨胀 Enthalpies of formation 生成焓 Enthalpy changes in chemical reactions 焓变与化学反应 Adiabatic temperature change in chemical reactions 化学反 应的绝热温度 etc

行业标准：ARI590-1992 容积式压缩机冷水机组

中华人民共和国国家标准：GBT18429-2001《全封闭涡旋压缩机国家标准》Hermetic scroll refrigerant compressors

3.1 流体动力学的两个研究途径 3.2 雷诺输运定理 3.3 连续方程 3.4 流函数 • 速度势 (velocity potential) —— 针对无旋运动流体。 • 流函数 (stream function) —— 针对不可压缩流体。 3.5 流体运动基本控制方程

1.1 流体的定义 1.2 流体的特性 • 流体的易流动性 (fluidity) • 流体的易变形形(deformability) • 流体的粘性 (viscosity) • 流体的可压缩(compressibility) 1.3 流体连续介质模型 1.4 作用在流体上的力 体积力 (body force) 表面力 (surface force) 表面张力 (surface tension)

§3-1 理想气体状态方程 §3-2 (比)热容Specific Heats §3-3 理想气体的u、h、s和热容 §3-4 理想气体热容、u、h和s的计算 §3-5 研究热力学过程的目的与方法 §3-6 理想气体的等熵过程 §3-7 理想气体热力过程的综合分析 §3-8 活塞式压气机的压缩过程分析

采用Gleeble-1500热模拟试验机,对GH625合金进行了以不同变形温度、不同应变速率变形到真应变值为0.7的热压缩试验,以研究其热变形过程的动态再结晶组织演变.利用光学显微镜(OP)和透射电镜(TEM)分析了应变速率对GH625合金热变形过程中的组织演变及动态再结晶形核机制的影响.结果表明:应变速率?=10.0s-1时,实际变形温度高于预设温度,产生变形热效应.GH625合金热变形过程的组织演变是一个受应变速率和变形温度控制的过程,在应变速率? ≤ 1.0s-1时,GH625合金动态再结晶晶粒的尺寸及体积分数随着应变速率的升高而降低,动态再结晶形核机制是由晶界弓弯的不连续动态再结晶机制和亚晶旋转的连续动态再结晶机制组成;在应变速率?=10.0s-1时,由于变形热效应使动态再结晶晶粒的尺寸及体积分数迅速升高,动态再结晶机制则是以弓弯机形核的不连续动态再结晶机制为主

利用Hopkinson杆技术对经930℃下退火2h的纯铁药型罩材料进行了冲击压缩实验,测定了该材料在不同应变率下的动态应力-应变关系.借助光学显微镜对变形后纯铁的组织进行了观察,研究了在不同应变率下变形过程中纯铁的组织演变和动态应力-应变行为.研究表明:在650~3850s-1的应变率范围内,纯铁药型罩材料有显著的孪生变形,发生了明显的应变强化和应变率强化效应,且最大应变也随应变率的提高而增加;在高应变率冲击下,孪生和滑移是纯铁的主要塑性变形机制,也是纯铁高应变率增强增塑的主要机制

研究了平面应变压缩过程中摩擦对金属流变规律以及力能参数的影响.通过有限元软件MSC/Superform,采用二维以及三维热力耦合有限元理论对不同摩擦条件下的力能参数、宽展情况以及变形金属的流动情况进行了分析;在自主研制的大试样平面应变热模拟试验机上,利用室温下工业纯铝探讨了上下接触面摩擦不一致时金属流动的规律.结果显示:随着摩擦的增大,变形负载将增大,宽展减小;当上下接触面间摩擦条件不同时,变形后的试样将出现\U\字型,而且随着上下接触面之间摩擦差值的增大,其变形不均将更加严重