利用氧气吹炼镍锍直接得金属镍,其关键在于去锍保镍。本文利用选择性氧化原理,提出氧化转化温度的概念。热力学分析指出,去硫保镍的条件是:1、镍锍熔体用O2开吹的温度必须超过该组成硫、镍氧化的转化温度;对含硅20-25%的镍硫,其开吹温度不能低于1350-1400℃。2、随着熔体中硫含量的减少,相应地硫、镍氧化的转化温度随之增高。吹炼操作必须迅速进行,以保证熔池温度上升的速度永远高于转化温度增高的速度。硫、镍氧化的转化温度可用一步法按下列反应[S]+2NiO（s）=2[Ni]+SO2进行计算。热力学分析又指出:1.镍锍内含铜全部留在熔体之内,在吹炼过程中不被氧化。2.镍锍中的铁最易被氧化,但当降低到0.8—1.0%后即不能被氧化而以残铁留在熔体之内。3.镍铳含钴如小于1%也将留在熔体之内。通过在卡尔多斜吹旋转炉进行的半工业吹炼实验,在采用上列热力学推论得出的去硫保镍条件下,硫能顺利地降到1—2%,充分地证明了理论成功地指导了实践,克服在初期探索性试验中遇到大量镍氧化的困难。在吹炼末期,由于熔体中硫的扩散速度减减慢,熔池表面逐渐有NiO层累积。采用不吹氧空转还原,可进一步去硫而提高镍的回收率。镍的直接回收率大于90%,而总回收率大于95%。镍的主要损失来自高温下镍及其氧化物的挥发熔体中残铜、残铁及残钻的存在也通过实验予以证实。动力学分析指出，熔体中硫的扩散是脱硫反应的控制性环节。硫的传质系数β及扩散系数D与温度T的关系式分别为：\\[\\begin{array}{l}{\\rm{\\beta = 8}}{\\rm{.30e \\times p(}}\\frac{{{\\rm{ - 25000}}}}{{{\\rm{RT}}}}{\\rm{)}}\\\\{\\rm{D = 8}}{\\rm{.30 \\times 1}}{{\\rm{0}}^{{\\rm{ - 2}}}}{\\rm{e \\times P(}}\\frac{{{\\rm{ - 25000}}}}{{{\\rm{RT}}}}{\\rm{)}}\\end{array}\\]镍锍是火法冶金提镍的中间产物。从镍锍提制金属镍通常采用两种方法:(1)直接电解;(2)

本书的成书经历了艰辛的努力和漫长的过程,搜寻、调查和参考了大量的资料,对其作 者及编辑无法一一致谢。还有很多人为这本书提供了帮助,他们所提供的视点、信息和意见 使得这本书更为充实,我们在此特別感谢本书的原作者劳丽·普汀格女士、国际河流网络的李 育成、太平洋环境组织的温波和南京大学城市与资源学系的史运良教授、威尔逊国际学者中 心吴岚博士、中国环境与可持续发展资料硏究中心艾娃博士的热忱帮助和指导,并感谢国际 河流网络(IRN)的授权和全球绿色资助基金会(GGF)的资助,使本书得以面世

为了进一步研究20CrMo合金钢在生产过程中夹杂物的演变机理，实现对钢中非金属夹杂物的合理控制，保证生产顺行，提高产品力学性能，针对“BOF→LF→RH→钙处理→连铸→热轧”工序生产20CrMo合金钢全流程中非金属夹杂物的演变规律进行了研究。在LF精炼及RH精炼加钙前钢中非金属夹杂物含有70%以上的Al2O3。钙处理后，由于过量的钙加入到钢液中，夹杂物中CaS质量分数迅速增加至59%，Al2O3质量分数降低至21%。在连铸过程中由于二次氧化的发生，夹杂物转变为CaO?Al2O3，其中含有50%的Al2O3、39%的CaO和10%的CaS，并且夹杂物平均尺寸增加。在钢的冷却和凝固过程中，CaO质量分数降低至5%，CaS质量分数增加至57%，钢中夹杂物转变为Al2O3?CaO?CaS的复合夹杂物，同时含有少量大尺寸的CaO?Al2O3夹杂物。在钢的轧制过程中，夹杂物中CaO含量进一步降低，CaS含量增加，夹杂物平均尺寸增加，形成了CaO?Al2O3与CaS黏结型的复合夹杂物与Al2O3?CaS复合夹杂物。对CaO-Al2O3与CaS黏结型的复合夹杂物的形成原因进行了讨论

采用开尔文探针技术(SKP)测量AZ91D镁合金与H62铜合金偶接试样在盐雾加速实验中的电偶腐蚀规律.研究表明:AZ91D镁合金的电偶腐蚀效应受到阳极与阴极的电位差的影响,AZ91D镁合金与H62铜合金偶接试样之间的伏打电位差约为-1.22V,AZ91D镁合金存在显著的电偶腐蚀效应.由于存在较大的伏打电位差,在盐雾实验初始阶段,电偶腐蚀主要发生在偶接界面AZ91D镁合金一侧附近区域,而H62黄铜没有发生明显腐蚀.由于AZ91D镁合金在盐雾中生成的腐蚀产物对基体具有一定的保护作用,AZ91D镁合金表面腐蚀产物与基体间存在显著的伏打电位差,导致AZ91D镁合金基体形成新的腐蚀产物.因此,随着盐雾实验时间延长,AZ91D镁合金电偶腐蚀效应降低,H62铜合金腐蚀加快

监督，兼含监察、督导、检查、督促之意。 政府过程中的“监督”的要旨是，为保证政府机关和政府官员在法律所允许的范围内活动，而由一定的权力主体和社会机构对其实施监控的各种活动。 一定社会中，享有监督权力的所有主体之和，构成该社会政府过程中的监督体系；或者说，享有监督权的各个主体是整个监督体系中的各个子系统。 第一节 中国政府过程中的监督体系的基本框架 第二节 法律监督系统及其法律监督程序 第三节 政治与政府监督系统及其监督程序 第四节 社会监督系统及其监督程序

（一）理论课程 1《宪法学》 2《法理学》 3《法学专业认知》 4《民法总论》 5《法律职业伦理》 6《刑法总论》 7《法律逻辑》 8《社会学与社会调查》 9《监察法学》 10《行政法与行政诉讼法》 11《刑法分论》 12《民法分论》 13《中国法制史》 14《合同法》 15《经济学原理》 16《英美法律文化》（双语） 17《经济法》 18《民事诉讼法》 19《商法》 20《刑事诉讼法》 21《法律文书写作》 22《国际法》 23《国际私法》 24《证据法学》 25《金融法》 26《侦查学》 27《婚姻家庭继承法》 28《法律英语》 29《国际经济法》 30《知识产权法》 31《劳动与社会保障法》 32《环境与资源保护法》 33《英美合同法（双语）》 34《外国法制史》 35《ADR 实务》理论教学大纲 36《律师与公证制度》 37《法律思想史》 38《财税法》 （二）实验课程 39《法学专业认知》 40《法律职业伦理》 41《社会学与社会调查》课程 42《行政法与行政诉讼法》 43《刑法分论》 44《民法分论》 45《合同法》课程 46《经济法》 47《法律文书写作》 48《民事诉讼法》 49《刑事诉讼实验》 50《模拟法庭（民事类）》 51《模拟法庭（刑事类）》 52《民事案例研讨》 53《行政案例研讨》 54《侦查学》 55《法律英语》 56《国际经济法》 57《知识产权法》课程 58《刑事案例研讨》 59《劳动与社会保障法》 60《英美合同法（双语）》 61《ADR 实务》 62《律师与公证制度》 （三）实践课程 63《专业实习》教学大纲 64《毕业实习》教学大纲 65《毕业论文写作及答辩》教学大纲

绪论 第一章园艺商品学基础 1.1园产品的商品学特点 1.2园产品的商品学分类 1.2园产品的商品学分类 1.3园产品产销的环节 1.4园产品商品的周年均衡供应 第二章园产品商品化生产的计划与管理 2.1园产品生产经营管理体制 2.2园产品商品化生产的计划调节 2.3园产品生产计划落实及生产管理 2.4社会化服务体系及其建立 课程 第三章园产品生产基地建设 3.1园产品生产基地的特性用其建立原则 3.2园产品生产基地布局与建设 介绍 第四章园产品的商品化处理 4.1园产品的商品质量 4.2园产品采后的商品质量损失 4.3园产品的商品化处理技术 第五章园产品的运输 5.1园产品运输概况 5.2园产品的运输方式与运输线路 5.3园产品运输中的商品保护 第六章园产品商品的流通与市场 6.1园产品商品的流通 6.2园产品市场及其经济活动 6.3园产品商品的价格 6.4园产品商品信息 6.5市场销售与促销技术 6.5市场销售与促销技术 第七章园产品商品的对外贸易 7.1国际市场与对外贸易 7.2园产品对外贸易关系的建立 7.3园产品商品对外贸易要求

无间隙原子钢（IF钢）主要用于汽车、家电等行业，除需要极低的C、N含量外，对最终产品的表面质量也有严格要求。钢中O含量和夹杂物对产品的表面质量影响很大。快速降低钢中C含量、同时保证钢的高洁净度是非常重要的。为此，通过在Ruhrstahl Hereaeus（RH）精炼?连铸过程密集取样，采用ASPEX扫描电镜详细研究了RH吹氧强制脱碳工艺下吹氧量对IF钢洁净度的影响。结果表明，本实验条件下，吹氧量对精炼?连铸过程中夹杂物的类型和形貌没有影响。吹氧量对RH精炼前期（加Al后4 min内）钢液洁净度影响较大，而对后期生产过程中钢液的洁净度影响不大；精炼前期，吹氧量高，钢液中总氧（T.O）含量和夹杂物的量增加。簇群状夹杂物主要出现在RH破空之前，真空精炼结束后钢液中很难发现簇群状夹杂物。中间包钢液洁净度与RH吹氧量相关性不大，而与加Al脱氧前钢液中O含量相关性很大，加Al脱氧前钢液中O含量高，中间包钢液洁净度差；为提高中间包钢液的洁净度，应尽量减少加Al脱氧前钢液中的O含量。随着生产的进行，钢液中T.O含量、夹杂物的量呈下降趋势，洁净度逐渐提高

我国铂族金属（Platinum group metals, PGMs）储量少，消费量大，对外依存度高，PGMs二次资源的回收利用是缓解我国PGMs短缺最重要的途径。废催化剂是PGMs最主要的来源，其回收成为研究的热点。本文详细介绍了PGMs消费结构与回收现状，全球PGMs回收量约占原矿产量的20%～30%，且将保持持续增长的趋势。样品的精准分析对PGMs回收有至关重要的作用，同时还原、焙烧、机械球磨等预处理能提高PGMs回收率。相对于传统氰化法和王水溶解，近年来开发出氯化浸出法、超临界萃取法、载体溶解法等较环保的浸出工艺。尽管部分湿法浸出工艺已经产业化应用，但存在废水量大、产生有毒气体及回收率低（特别是Rh）的问题。火法富集是以铅、铜、铁、镍锍为捕集剂，与PGMs形成合金富集，载体熔化造渣。本文对上述富集方法进行了综述并总结了优缺点，基于现有技术存在的污染严重、PGMs回收率不高等问题，展望了PGMs绿色高效回收技术，如活化预处理、协同提取有价金属和载体利用、贱金属协同冶炼和铁捕集–电解等，为从事该领域的科研工作者提供了良好的参考

真空电弧重熔镍基高温合金GH220,自耗电极端部熔化区\突出环\内部的镁分布基本均匀;而熔化液层及液固两相区的镁分布不均匀,从熔化液层表面到原始电极区镁含量显著增高。熔化液层中距表面约0.3毫米内的镁含量[Mg]s和重熔锭镁含量[Mg]i均与电极原始镁含量[Mg]e呈直线关系,本试验条件下,[Mg]s=0.18[Mg]e;[Mg]i=0.30[Mg]e。重熔过程的镁挥发主要发生于电极端部熔滴形成阶段,挥发过程主要受控于镁由原始电极向熔化液层-气相界面迁移的速度,传质系数K12=0.107厘米·秒-1。真空感应熔炼GH220,镁挥发受液相边界层中扩散与界面挥发反应的混合控制,并非受控于气相边界层中镁的扩散。在试验条件下,液相边界层中镁的扩散与界面挥发反应总传质系数K23=10-1~10-2厘米·秒-1,而气相边界层中镁扩散的传质系数K4=47.17厘米·秒-1。根据(d[Mg])/dτ=-K23·VA及-K23与工艺参数的关系,建立了镁挥发的数学模型,即[Mg]e与镁加入量、挥发温度、气相压力、保持时间、合金液面面积、溶体体积之间的定量关系式。此模型在实验室和生产条件下均得到了很好的验证,可用于调整真空感应熔炼的工艺参数,实现有效的控制合金镁含量